u'v'分别表示纵向与横向的速度脉动量。P,与Sc分别为射流的Prandlt数和 Schmidt数。u、v、H、F,p分别表示纵向速度、横向速度、热焓和混合物的质量浓度以 及密度的时均值。为讨论方便，以下均略去时均值上的横线。 边界条件y=0:u=um,H=Hm,k:=k,m,v=0, 0u-0.0H=0,0k=04 0时=0,07=0,07 y=yot u=ue,HHc,ki=kic (16) ·au-n0H=0,ak=0 8y=0,ay= 0,8y 式中ye为射流边界。um、Hm、K,m分别为射流的各轴心参数，uc、Hc、k,c分别表 示伴随流的各相应参数。 变换(12)式为： a(u=uc以+pvy puy一Ox (17) (15)式两边乘以(u-uc)后加到(17)式上，然后乘以dy,并按射流横截面积分得到： y e 0) ax了pu(u-uc)ydy+(p(u-ue)vy)。=(y pe ay) 代入边界条件(16)式，有： y e x]pu(u-uc)ydy=0 乘以dx积分： ”pu(u-uc)ydy=k, (18) 对于同源三股射流，在出口处：u。=0, 则 k:=Pouiri 2 同样可以得到热量与浓度的守恒条件： ou(H-Ho)ydy=k:ku(HHe) 2 (19) pu(k.-kc)ydy=ka ka=u(kkri (20) 2 3.射流主段的积分方法 下面采用和A6 PaMOBM4提出的射流积分方法相类似的方法，【]求解三孔喷头所产生 的同源三股射流主段内的速度场、温度场和浓度场。 根据§3.1节的分析，射流主段内速度分布的普遍参数剖面可用下面的方程表示， 品[1-04(] (21) 图4中的曲线是用(21)式计算的理论值。显然它与实测值较好地吻合。根据射流主段内 的动量守恒定律，并假定在射流的出口截面上速度是均匀的。在出口截面上，由于流股间的 引射作用造成的伴随流速度“c=0。根据(18)式有： 17‘ 。 ‘ 分 别 表示 纵 向 与横 向 的速 度 脉 动 量 。 ， 与 。 分别为 射 流的 数和 数 。 云 、 石 、 、 天 ‘ 分 别 表示 纵向速度 、 横 向速度 、 热 烩和 混合 物的质 浓度以 及 密度的时均值 。 为讨论 方便 ， 以 下 均略去时均值 上 的横线 。 边界条件 “ 。 ， ， ‘ ‘ 二 ， ” ， 几、了 日 ‘ 一石二了 ‘ 。 一不 ， ‘ 二 。 ‘ 日 一 ， ， 口 一 甘 ， 日走 。 。 ， 丝 。 ， 一 日 才 万了 “ ” ，万了 二 ” ， 丽 一 。 ， ‘ 二 ‘ 。 ， 式 中 。 为射 流 边 界 。 、 二 、 ‘ ， 分别为 射 流的 各轴心 参数， 示伴随 流 的 各相应 参数 。 变 换 式 为 。 。 、 。 、 。 分别表 日 一 。 口 一 。 日 口 ” 一一 飞咬一 ” 一一矽于 叻一 百歹、 “ …万犷 式两边乘以 一 。 后 加到 式 上 ， 然后 乘以 ， 并按射流横截面积分得到 厂 ‘ ” 一 咭辰， “ “ 一 “ “ 〔 “ 一 ” · ” 。 ’ 丽 一 。 代入边界条件 式 ， 有 万矛 “ “ 一 ” ” 乘 以 积 分 对 于同 源 三 股射 流 ， ’ · ‘一 ，， ‘ “ 在 出 口 处 。 ， 则 。 同样可 以 得 到热 量 与浓度的 守 恒条件 一 ， 二 。 。 。 一 。 若 一以 ‘ 一 。 ， 。 。 ‘ 一 ‘ 。 盖 公︸ 产尸 射 流主段 的积分 方法 下面 采 用 和 提 出 的射 流积分方法相 类似 的 方法 ， 求解三孔 喷头所 产生 的 同 源三 股射 流主 段 内的 速 度场 、 温 度场 和 浓 度场 。 根 据 弓 节的 分 析 ， 射 流主段 内速度分布 的 普遍 参数 剖 面可 用 下 面的 方程 表示 担 一 二二 、 二 「 一 。 ‘二 “ ’ ，” ‘ 〕 ’ 凸 ， 一 · 图 中的 曲线是 用 式 计 算的 理论值 。 显 然它 与实测值 较好 地吻 合 。 根据射 流主 段 内 的动 量 守恒定律 ， 并假定 在 射 流 的出 口 截面 上速 度是 均匀 的 。 在 出 口 截面 上 ， 由于 流股 间 的 弓 射作用造成的 伴 随 流速度 。 。 根据 式有