Vol.25 No.1 张友葩等：父通载荷下挡土墙的失稳分析 ◆21 图6最大剪应变率轮廓 图7最大主应力轮廓 Fig.6 Maximun shear strain rate Fig.7 Maximun principle stress 8双28888888888888888888888888888888888888 ⊙ 67 图8最大主应力张量（曲线域为最大值） 图9塑性区轮廓 Fig.8 Maximun principle stress tensors Fig.9 Plastic state 墙边缘6m左右的地方是位移量最大的区域，而 各单元体在水平方向上的位移响应值均高于垂 位移速度的最大值则出现在距墙体边缘7m的 直方向，而位于挡土墙顶部的单元体，其在两个 位置，这和最大剪应变比所在的位置基本一致。 方向上的位移响应值又均高于中部位置的单元， 根据这一结果，可以认为在距离挡土墙边缘6m 这说明挡土墙上部是一个比较活跃的变形区域， 的区域内公路最容易出现破裂，当挡土墙失稳后 在长期动载作用下有可能出现外倾失稳.由于墙 土体首先从这里形成滑移体的概率最大. 体的顶部不承受垂向载荷，所以这一位置的载荷 (3)挡土墙的位移响应.挡土墙在车辆动载荷 均来自交通动载.根据位移响应值和能量守衡定 条件下不同位置的位移响应曲线如图11和图 律就可以计算出交通载荷在水平方向上的传递 12,其中单元(13,15)位于挡土墙中间，而单元 系数.两种分析方法的分析结果比较相近，所以 (13,30)则位于挡土墙的顶部.从变化曲线来看， 前面所采用的分析方法是可行的. 0.2 0 0.1 0 -20 0.1 40 0.2 关0.3 -60 (a) 长 -80(b) 2 68101214161820 024 681012141618 d/m d/m 图10动载荷下公路路基的水平位移和速度变化曲线 Fig.10 Curves of X-displacement and X-velocity vs distance along the width of highway 0.16(a)单元(13,15) (b)单元(13,15) 0.10 -0.12 -0.08 0.08 06 0 斗 0.04 .02 出 0.00 0.00 0.2 0.4 0.6 0.8 0 0.2 0.40.6 0.8 t/s t/s 图11交通动载条件下挡土墙在(13,15)位置的位移响应 Fig.11 Curves of displacement vs dynamic time at the site of(13,15)wall under vehicles loading从, 1 . 2 5 N o . l 张 友葩 等 : 交通 载荷 「挡 土 墙 的失稳 分 析 图 6 最大 剪应变 率轮 廓 Fi g . 6 M a x im u n s h e a r s t r a i n r a t e 图 , 最大 主应 力轮廓 Fi g . 7 M a x i m u n P r i n e i p l e s t cr s s 川…洲喇 酬 图 8 最 大主 应力 张 t (曲线域 为最 大值 ) Fi g · 8 M a x i m u n P r i n e i Pl e s t er s s t e n s o r s 墙 边 缘 6 m 左 右 的地 方是 位 移 量最 大 的区 域 , 而 位 移速 度 的最 大值则 出现 在距 墙 体边 缘 7 m 的 位 置 , 这 和最 大剪 应 变 比所 在 的位置 基 本 一致 . 根据 这 一结果 , 可 以 认 为在 距离 挡 土 墙边 缘 6 m 的 区 域内公路最容易 出现 破 裂 , 当挡 土墙 失稳 后 土 体首 先从这 里 形成 滑 移 体 的概 率 最 大 . ( 3) 挡土 墙 的位移 响应 . 挡土 墙在 车辆 动 载荷 条 件 下 不 同位 置 的 位移 响应 曲线 如 图 H 和 图 12 , 其 中单 元 ( 13 , 巧) 位于挡 土 墙 中间 , 而单元 ( 13 , 3 0 ) 则位 于 挡土墙 的 顶部 . 从 变化 曲线 来看 , 图 , 塑 性 区 轮廓 F i g · 9 P al s t i e s t a et 各 单 元体在 水 平 方 向 上 的 位移 响应 值均 高于 垂 直 方 向 , 而位 于挡 土墙顶 部 的单元 体 , 其 在两 个 方 向上 的位移 响应值又 均 高于 中部位置的 单元 , 这 说明挡 土 墙上 部是一 个 比较 活跃的 变形 区 域 , 在长 期动 载 作用 下 有可 能 出现 外倾失稳 . 由于 墙 体 的顶部不 承受垂 向载 荷 , 所 以 这 一位置 的载 荷 均 来 自交 通 动载 . 根据 位移 响 应值 和 能量 守衡 定 律 就 可 以 计算 出交 通 载荷在 水平 方 向上 的传递 系数 . 两 种 分析 方 法 的 分析 结 果 比较 相 近 , 所 以 前面所采 用 的分析 方 法是 可 行的 . 0 . 2 0 . 1 0 -0 . 1 刁 . 2 刁 . 3 。 一 … 入 ( a ) .心心 一外(b ) . 八 〔 . 丫 日 ’ 、雄划疽长阵书 竺 4 6 8 10 1 2 14 16 1 8 2 0 0 2 4 6 8 1 0 1 2 1 4 16 1 8 d / m d / m 图 10 动载 荷下公 路路 基的水 平位 移和 速度变 化 曲线 F ig · 1 0 C u vr e s o f X- d is P la c e m e n t a n d X￾v e l 0 c iyt v s d is t a n c e a l 0 n g t b e w id t b o f h ig h w a y 刁 . 1 6 卜( a )单元 ( 1 3 , 15 ) (b) 单元 ( 1 3 , 1 5 ) 泌坦住长侧嘲月日 刁 . 12 刁 . 0 8 -0 . 0 4 0 . 0 0 刁 . 1 0 刁 . 0 8 刁 . 0 6 - 习 . 0 4 刃 . 0 2 0 . 0 0 泌厄书、划长除日 0 0 . 2 0 4 0 6 0 . 8 0 0 . 2 0 4 0 . 6 0 . 8 t / s t / s 图 n 交通 动载 条件 下挡土墙 在 (13 , 15 )位 呈 的位移 响应 F ig . 11 C u vr e s o f d i s P l a e e m e n t v s dy n a m i c t i m e a t 比e s i t e o f ( 1 3 , 1 5 ) w a l u n d e r v e h i e l e s l o a d i n g