F+镀Cd--一→12④ G 镀Cd -→20④ ◆ H 镀Cd→2.5 一+退Cd一2.5一→镀Cd-→2.5④ I→ 镀Cd+2.5-一→退C2-+2.5一镀2.5--→2.5→退Cd-→2.5→镀Cd→2.5① J 镀Cd+2.5-.-+退Cd -→镀Cd-→2.5① K→镀Cd+2.5一+退Cd- →镀Cd--→2.5-→退Cd-→镀Cd→2.5④ L-→镀Cd→2.5① ·A状态为先加载后镀镉，其他状都是表面处理完毕后加载。 ··2.5,15.5,12及20均表示在200拱烤时间，以小时为单位。符号⊕表示表面处理完毕。 ···L状态为疏松镀层，然后烘樽，其他状态为致密镀层。 它是疏松镀层，电流密度i=8A/dm2。B镀镉后没有烘烤，C是两次退镉重镀试样，但一 直没有烘烤。A是先加载至K1=200kg/mm3/2以后再镀镉、烘烤的试样。每种状态做两 个重复试样，实验数据取其平均值。 由于钢中氢在室温有相当大的迁移能力，首先要解决的问题是在试验过程中氢是否会 透过镀层或从预裂纹中逸出。为此，做了预备试验。将镀镉后的试样置于石蜡油中，24小 时内并无气泡逸出，这说明透过致密镀层在室温放氢是可以忽略的。在预制裂纹时，必须 将镉层切开，从切口处放氢是难免的，我们用快速加载的方法克服了这个困难。各种状态 的WOL试样线切割2mm,预制疲劳裂纹2mm,立即用引伸计和静态电阻应变仪加载，这 三道工序快速进行，使预裂纹扩展距离大于同时间内氢的扩散距离，疲劳机卸载和螺钉加 载之间的时间间隔不大于5分钟，如果氢的室温扩散系数为10~·cm2/sec数量级，则逸出 氢的深度 X=√Dt=V√10-0×300=0.17mm 比观察到的塑性区线度小得多。加载以后，试样内已形成应力场，氢将在应力梯度下扩 散，集中在塑性区中，可见塑性区中的氢大部分是可以保存下来的。 其次要解决的问题是选择合适的载荷，35 CrMnSiA热处理后的Ki。=246kg/mm3/2。 高强钢在强烈介质的影响下，K.可能为K.1/3,初始应力场强度因子可选择的范围为 K1=100~200kg/mm3/2。由于镀镉渗入的氢量很少，而且所研究的十二种状态中，包 含性能很好的状态（如G、L状态），为了使性能好的状态也能在较短的时间内开裂，我 们选定其上限K1=200kg/mm3/2。这个初始应力场强度因子大了一点，以致使能差的状态 (如H、I、J、K等)的a止/W超过了标定范围0.8，因而测不到Kse。凡是a止/W>O.8 的状态的K均小于89.7kg/mm3/2。 加载以后，测量裂纹长度，绘制△a一t曲线。试验指出，裂纹扩展速度快的试样， △a一t曲线只有一个线性段I(图11)即经过一段孕育期以后，裂纹增速扩展，然后进入 恒速阶段，最后减速，直到停止扩展。裂纹扩展速度慢的试样△a一t曲线有两个或三个线 性段（图12）。我们分计算了()1、()1()1。对t/w<0.8的试样计算了 K1e,数据见表2。 从改型WOL试样实验结果可以看出，一次镀镉的试样，随着烘烤时间的延长，性能 不断改善（图13），烘烤2.5、5.5、12、20小时的平均裂纹扩展速率(da/dt)分别为 74， ， ， ， ， ， 镀 一 一， ④ 镀 一 一 一， ④ 镀 ， — 、 ，退 一 。 一，镀 一， ④ 镀 ， 一— ，退 一， 一镀 一， 一， 退 ， ，镀 ， ④ 镀 ， 一，退 — ，镀 一， 。 ④ 镀 ， 。 一 退 … ，镀 ， ④ ，镀 一， 。 一 ，退 一，镀 ， 。 ④ · 人状态为先加载后镀锡 ， 其他伏都是表面处理完毕后加载 。 · 。 ， ， 及 均表示在 。 。 。 洪烤时间 ， 以小时为单位 。 符号 表示 表面 处理完毕 。 … 状态 为疏松被 层 ， 然后烘烤， 其他状态 为致密镀层 。 它是疏松镀层 ， 电流密度 “ 。 镀锡后没有烘烤， 是两 次退锡重镀试样 ， 但 一 直没 有烘烤 。 是先加载至 夕 ” 以 后再镀镊 、 烘烤的试 样 。 每种状态做 两 个重复试样， 实验数据取其平均值 。 由于钢 中氢在室温有相当大的迁移能力 ， 首先要解决的间题是在试验过程 中氢是否会 透过镀层或 从预裂纹中逸 出 。 为此 ， 做 了预备试验 。 将镀福后的试样置于石蜡油 中 ， 小 时 内并无气泡逸 出 ， 这说明透过致密镀层在室温放氢是可 以忽略的 。 在预制裂纹时 ， 必须 将锡层 切开 ， 从切 口 处放氢是难免的 ， 我们 用快速加载的方法克 服 了这个 困难 。 各种状态 的 试样线切割 ， 预制疲劳裂纹 ， 立 即用 引伸计 和静态 电阻应 变仪加载 ， 这 三道工序快速进行 ， 使预裂纹扩展距离大于 同时间 内氢的扩散距离 疲劳机卸载和螺钉加 载之 间的时间间隔不 大于 分钟 ， 如果氢的室温扩散系数为 “ “ 数量级 ， 则 逸 出 氢的深度 亿顶 亿而而咬厄丽 二 。 比观察到的塑性 区线度小得多 。 加载以 后 ， 试样内已形成应力场 ， 氢将在应力 梯 度 下 扩 散 ， 集中在塑性区 中 ， 可见 塑性 区 中的氢大部分是可 以保存下来 的 。 其次要解决的间题是 选择合适的载荷 ， 热处理后的 。 名 。 高强钢在强烈介质的影响下 ， 可 能为 卜 ， 初始应力场强度 因子 可选 择 的 范 围为 忽。 由于镀锡渗入的 氢量很少 ， 而 且所研 究的十二种状态 中 ， 包 含性能很好的状态 如 、 状态 ， 为 了使性能好的状态也能在较短的时间内开裂 ， 我 们选定其 限 ” “ 。 这个初始 应力场强度 因子大 了一 点 ， 以 致使能差 的状态 如 、 、 、 等 的孔 超过了标定范围 ， 因而测不 到 ‘ 。 凡是 止 的状 态 的 均小于 “ ’ 。 加载以 后 ， 测 量裂纹长度 ， 绘制 △ 一 曲线 。 试验指 出 ， 裂纹扩展 速度快 的 试 样 ， △ 一 曲线只有一个线性段 图 即经过 一 段孕育期以 后 ， 裂纹增速扩展 ， 然后 进 入 恒速阶段 ， 最后 减速 ， 直到停止扩展 。 裂纹扩展速度慢的试样 △ 一 曲线有两个或三个线 ， 曰 、 一 ，‘ ， ， 、 一 、 、 ， 、 二 ， 二 ， ， ， 、 、 。 ‘ 、 一 性段 图 。 我们分计算了《器 ， 节 ， 【器 》 。 。 对 止 的 试 样 计 算 了 一 、 ‘ 一 ‘ “ ” 刀 ’ 一 刁 、 ， 、 、 ， 、 且 。 ’ 一 止曰 ’ ‘ ’ 川 洲 一 ， ’ 护 ， 一 。 。 ， 数据见表 。 从改型 试样实验 结果可 以 看出 ， 一 次镀镐的试 样 ， 随着烘烤 时 间的延 长 ， 性 能 不断改善 图 ， 烘 烤 、 、 、 小时的平均裂纹扩展 速 率 分 别 为