.1252· 北京科技大学学报 第31卷 (a) (b) 耳体 0.1mm 0.1 mm 图2合金在490℃液锌中腐蚀1d的腐蚀形貌。(a)新型高锰奥氏体合金：(b)316L不锈钢 Fig.2 Microstructures of experimental alloys dipped in a molten zinc bath for Id at 490C:(a)new type high manganese austenitic alloy (b)316L stainless steel (A) 合金 基体 体 0.1mm 0.1mm 图3合金在490℃液锌中腐蚀5d的腐蚀形貌.(a)新型高锰奥氏体合金；(b)316L不锈钢 Fig.3 Microstructures of experimental alloys dipped in a molten zinc bath for 5d at 490C:(a)new type high manganese austenitic alloy: (b)316L stainless steel (b) 基体 0.05mm 0.05mm 图4合金在490℃液锌中腐蚀14d的腐蚀形貌.(a)新型高锰奥氏体合金：(b)316L不锈钢 Fig.4 Microstructures of experimental alloys dipped in a molten zine bath for 14 d at 490 C:(a)new type high manganese austenitic alloy: (b)316L stainless steel 合X射线衍射分析，确定合金腐蚀产物的相组成， 成，且δ相中Cr含量较高，为5.43%.随着腐蚀时 能谱各点位置如图5和图6所示，具体含量如表3 间的延长，致密的ò相逐渐变宽，柱状的S相逐渐长 和表4所示.对合金与锌液反应的腐蚀层成分分析 大，同时腐蚀产物中将出现Γ相.当腐蚀时间长达 表明，新型高锰奥氏体合金在液锌中腐蚀1d后，腐 14d时，新型高锰奥氏体合金的腐蚀层为三层结构： 蚀产物由很薄的δ相、柱状的S相及很厚的η相组 紧靠基体的为破碎颗粒状的T相层，且T相中C图2 合金在490℃液锌中腐蚀1d 的腐蚀形貌．（a） 新型高锰奥氏体合金；（b）316L 不锈钢 Fig．2 Microstructures of experimental alloys dipped in a molten zinc bath for 1d at 490℃：（a） new-type high-manganese austenitic alloy； （b）316L stainless steel 图3 合金在490℃液锌中腐蚀5d 的腐蚀形貌．（a） 新型高锰奥氏体合金；（b）316L 不锈钢 Fig．3 Microstructures of experimental alloys dipped in a molten zinc bath for 5d at 490℃：（a） new-type high-manganese austenitic alloy； （b）316L stainless steel 图4 合金在490℃液锌中腐蚀14d 的腐蚀形貌．（a） 新型高锰奥氏体合金；（b）316L 不锈钢 Fig．4 Microstructures of experimental alloys dipped in a molten zinc bath for 14d at 490℃：（a） new-type high-manganese austenitic alloy； （b）316L stainless steel 合 X 射线衍射分析‚确定合金腐蚀产物的相组成． 能谱各点位置如图5和图6所示‚具体含量如表3 和表4所示．对合金与锌液反应的腐蚀层成分分析 表明‚新型高锰奥氏体合金在液锌中腐蚀1d 后‚腐 蚀产物由很薄的δ相、柱状的ζ相及很厚的η相组 成‚且δ相中 Cr 含量较高‚为5∙43％．随着腐蚀时 间的延长‚致密的δ相逐渐变宽‚柱状的ζ相逐渐长 大‚同时腐蚀产物中将出现Γ相．当腐蚀时间长达 14d 时‚新型高锰奥氏体合金的腐蚀层为三层结构： 紧靠基体的为破碎颗粒状的Γ相层‚且Γ相中 Cr ·1252· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷