以金相方法测定9XC钢的M点及下石氏体(贝茵体)转变的开始曲线.以磁性方法测定9XC钢在不同情况下奥氏体的稳定化作用.测定了残余奥氏体含量和9XC丝锥的变形量之间的关系.以φ24X2毫米铣牙丝锥进行工厂实际试验的结果证明,先淬火至160°停留1—3分钟,然后升至240°等温停留10分钟的新工艺方案,和在170°等温停留45分钟的工艺方案相比较,能缩短等温时间至1/4,其淬火后工件节径的变形量从0.11%减至0.06%(平均值)

如果在图4―12差动放大器的两个输入端加上一对 大小相等、相位相同的共模信号，即Ui1 =Ui2 =Uic,由图 可知，此时两管的射极将产生相同的变化电流ΔiE，使 得流过RE的变化电流为2ΔiE，从而引起两管射极电位 有2 RE Δ iE的变化。因此，从电压等效的观点看，相当 每管的射极各接有2 RE的电阻

一、JDK（Java Development Kit）6.0 版安装，文件名 jdk-6u3-windows-i586-p.exe。 安装完毕后，设置下列环境变量（步骤：我的电脑点右键→属性→高级→环境变量→系统变量）： 1. JAVA_HOME=C:\\Program Files\\java\\jdk1.6.0_03（JDK 默认安装目录）

§12-1 拉普拉斯变换及其几个基本性质 §12-2 电路的S域模型 §12-3 零状态分析 §12-4 网络函数和冲激响应 §12-5 线性时不变电路的叠加公式

 6.7 极坐标下的平面问题的基本公式  6.8 应力与幅角无关的平面问题(轴对称问题)  6.9 极坐标系下平面问题的通解  6.10 平面问题的复变函数表示  6.11 平面问题的复变函数解法  6.11 复变函数和的确定程度

5.1 计算圆柱体积 ◼ 5.1.1 程序解析 ◼ 5.1.2 函数的定义 ◼ 5.1.3 函数的调用 ◼ 5.1.4 函数程序设计 5.2 数字金字塔 ◼ 5.2.1 程序解析 ◼ 5.2.2 不返回结果的函数 ◼ 5.2.3 结构化程序设计思想 5.3 复数运算 5.3.1 程序解析 5.3.2 局部变量和全局变量 5.3.3 变量生命周期和静态局部变量

§9.1 离散时间傅里叶变换 §9.2 Z变换简介 §9.3 离散傅里叶变换 §9.4 快速傅里叶变换

相对于爆炸复合法和爆炸轧制复合法而言,采用真空-轧制生产钛钢复合板的方法更加适应大规模生产需要.本实验将TA1钛材置于两块Q345钢材中间组成组合坯,组合坯经抽真空至0.1 Pa后密封,在840~930℃下进行加热轧制,对轧制复合样进行力学性能检测,并利用扫描电镜、X射线衍射分析及显微硬度仪对组织与界面结合度进行分析.在该实验条件下,钛钢复合板剪切强度在159 MPa以上,达到了1类复合板标准要求,870℃轧制复合板性能较优.900和930℃轧制时,钛发生相变,同时在界面处生成了较多的金属问化合物,钛和钢的变形抗力相差过大和变形不协调导致界面附近的内应力变大,这些因素都降低了界面的剪切强度.840℃轧制后剪切强度低的原因是由于温度过低影响了界面附近元素的扩散

研究了节镍无磁不锈钢Cr18Ni6Mn3N的热轧及固溶后的力学性能和耐蚀性能,分析了其固溶和时效析出后的组织演变规律、冷变形过程中形变诱发马氏体相变及其磁性能.结果表明:该不锈钢的固溶组织为单相奥氏体,其力学性能和耐蚀性能均高于SUS304不锈钢;800℃保温4 h后,在晶界析出粒状氮化物,随着保温时间延长,逐渐沿晶界凸起片层状析出物并向晶内生长,保温20 h后,凸出的片层状析出物直径达20μm.冷轧压下率18.3%时尚未发现形变诱发马氏体组织,随着变形量增大,马氏体含量增多,磁导率上升,但与相同条件下的SUS304不锈钢相比,冷轧板固溶后相对磁导率可降至1.002,因此可用于低成本无磁不锈钢领域

§2.1 复变函数的概念、极限与连续性 §2.2 解析函数的概念 §2.3 函数可导与解析的充要条件 §2.4 初等函数