引例: 传统的国际贸易理论主要是以比较优势或要素 禀赋来讨论各国应如何参加国际分工。 在第二次世界大战后初期,日本不少经济学家 围绕战后日本经济发展战略提出了各种设想,展开 了热烈的争论,其中最有代表性的一场争论是“国 内开发主义”与“贸易立国主义”之争。以都留重 人为代表的“国内开发主义”派认为,日本必须立 足于国内,大力增加粮食产量,节省原材料并扩大 替代进口原材料的产品的生产,以此来减少进口, 增加就业,恢复和发展日本经济

当前,为了改善负荷传感器的性能,传感器经常设计成:迫使由被测负荷所形成的应力均布及集中于弹性体上的一个或几个力路中。被集中的应力由应变计来检测,其输出将精确的对应于被测负荷。在本文中,这种集中应力的技术被概括为集中应力原理。文中详细介绍了此原理及通过例子介绍了这种技术在负荷传感器设计中的应用

第11章D/A、A/D接口 教学重点 一、DAC0832原理及其与主机的连接 二、ADC0809原理及其与主机的连接

第一节花卉与温度 一、花卉对温度三基点的要求 1.意义:温度是影响花卉生长发育的最重要的 环境因子之一。 2.定义:温度三基点;温度的最低点、最适点、最高点、 3.不同花卉种类要求不同: (1)原产热带的花卉:生长的基点温度较高,一般在18度开始生长。如:王莲的种子,需在3035度的水温下才能发芽生长。 (2)原产亚热带的花卉;生长的基点温度居中,一般在15-16度开始生长。 (3)原产温带的花卉:生长基点温度较低,一般10度开始生长芍药在北京冬季零下10度下,地下部分可以越冬,次春10度萌发

基于原子和分子共存理论建立计算Al-Ti二元合金系结构单元质量作用浓度的热力学模型.利用文献报道的2073、2173和2273 K下Al-Ti二元系的活度计算了生成Al3Ti、AlTi和Al11Ti5反应的平衡常数,并进一步得到其标准摩尔吉布斯自由能的表达式.使用文献报道的不同温度下Al-Ti二元合金系全浓度范围内组元Al和Ti的活度aAl和aTi与原子和分子共存理论定义的质量作用浓度NAl和NTi进行比较.结果表明:在Al-Ti二元合金熔体全浓度范围内计算得到的质量作用浓度NAl和NTi与文献报道的活度符合很好.同时,计算得到的Al-Ti二元合金系中结构单元Al3Ti和Al11Ti5的平衡物质的量与其质量作用浓度的关系呈\棒状\,而结构单元AlTi的平衡物质的量与其质量作用浓度的关系呈\纺锤\形

习题三解答 1沿下列路线计算积分z2d (1)自原点到3+i的直线段 (2)自原点沿实轴至3,再由3沿垂直向上至3+; (3)自原点沿虚轴至i,再由i沿水平方向右至3+i。 解(1){x=30sts1,故z=3t+it,0sts1.d=(3+j

12-2物质的微观模型统计规律性 一、分子的线度和分子力 分子有单原子分子、双原子分子、多原子分子和千万个原子构成的高分子

第二节 鞭毛菌亚门真菌 （Mastigomycotina） 二、形态特征 （一）营养体 比较原始的原质团，单细胞或单细胞具假根，多数为典型菌丝体，分枝，多核，无隔膜。 一、概论 特征：具有具鞭毛的游动孢子。多水生，少数两栖或陆生；腐生、寄生、专性寄生。 所致植物病害喜潮湿、多雨、低洼积水、通风不良的环境

对淤泥沙原料中Fe3O4及其中间产物Fe O和Fe可能参与的反应进行了热力学分析.结合绘制的不同CO分压下Fe-Si体系在C和SiO2过量下的优势区相图及Fe-O-N体系热力学参数状态图,得出体系中Fe元素最终以Fe3Si形式存在,为淤泥沙合成O'-Sialon-SiC-Fe3Si(即Fe-Sialon)复合材料提供了热力学理论依据.在热力学分析的基础上,以淤泥沙为主要原料,采用碳热还原氮化法制备了Fe-Sialon复合材料,并借助X射线衍射仪和扫描电子显微镜对烧结体的物相和显微形貌进行了表征,得出产物的主晶相为O'-Sialon,还含有少量的SiC和Fe3Si相,晶粒呈现为纤维状、絮状或短柱状,与热力学分析结果(Fe元素最终以Fe3Si存在)吻合

应用光滑拉伸试样,弯曲试样以及预裂纹WQL型试样具有对广泛拉伸强度的多种低碳及低合金钢研究了电解充氧对表观屈服强度的影响,并对氢致滞后塑性变形进行了金相观察。结果表明:氢对光滑拉伸试样屈服强度的影响不明显。随钢种不同,充氢后屈服强度可能没有变化,也可能升高或降低,但其差值小于10%。对存在应力梯度的无裂纹弯曲试样以及预裂纹WOL试样,当钢的强度和进入的氢量超过临界值后氢能使表观屈服强度明显降低,从而引起氢致滞后塑性交形,最终导致氢致滞后裂纹的产生和扩展。随钢的强度升高,进入的氢量增加,氢致表观屈服强度下降也愈明显。另外,具有更大应力梯度和三向应力的裂纹试样,下降效应比无裂纹弯曲试样更为明显。氢致表观屈服强度下降作用是扩散控制过程,明显依赖变形速度和试验温度。另外,它具有可逆性,随着氢的逐渐消除,表观屈服应力也逐渐回到未充氢状态的数值。氢致表观屈服强度下降和原始变形量及是否存在加工硬化关系不大。根据上述实验事实,本文对屈服强度下降的原因作了探讨