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文库搜索结果(7181)
《Visual FoxPro程序设计及其应用系统开发》第8章 面向对象程序设计
文档格式:PPT 文档大小:183.5KB 文档页数:15
8.1面向对象程序设计概述 8.2类的设计 8.3对象的设计
《水工建筑物》课程教学资源(教案讲义)第五章 水闸
文档格式:DOC 文档大小:5.57MB 文档页数:43
第一节概述 第二节闸址选择和闸孔设计 第三节水闸的消能防冲设计(二)
大型锻件坯料内裂纹愈合的物理模拟
文档格式:PDF 文档大小:1.72MB 文档页数:10
针对锻造过程中钢锭内部裂纹缺陷的愈合情况进行研究,设计了裂纹愈合的实验室模拟实验与工业级模拟实验.通过在Gleeble热压缩试样中预制裂纹缺陷,研究了变形温度和变形量对内部裂纹愈合的影响,发现变形温度越高,变形量越大,内裂纹的愈合效果越好.为了验证Gleeble实验结果的准确性,保证其结果在实际锻造生产中的适用性,设计了锻件内部裂纹愈合的工业级模拟实验.结果表明在1200℃,变形量为40%时,可以有效焊合锻件内部裂纹
连铸坯凝固冷却过程的控制
文档格式:PDF 文档大小:765.8KB 文档页数:10
本文论述了保证优质高产的连铸坯凝固冷却的\冶金标准\,以某厂弧形连铸机为例计算了不同操作因素-拉速,比水量,二冷区各段水量分布,钢水过热度,液相穴内钢水对流运动和二冷水温度等对连铸坯凝固\冶金标准\的影响,给出了其影响的定量关系。并指出:拉速是影响液相穴深度和凝固壳厚度的主要因素,而比水量和水量分布是影响铸坯表面温度的主要因素。为合理控制操作参数,根据计算结果,整理出坯厚、拉速、比水量、液相穴深度和生产率之间的关系图,利用此图有助于选择合理的操作参数
《生产与运作管理》课程教学资源(PPT课件讲稿)第五章 生产计划与生产作业计划
文档格式:PPT 文档大小:697.5KB 文档页数:60
5.1生产计划及其指标体系 5.2生产计划的编制步骤 5.3生产作业计划概述
基于单相LBM模拟大平板反重力充型过程
文档格式:PDF 文档大小:5.19MB 文档页数:9
采用单相格子Boltzmann方法研究大平板的反重力充型过程,该模型不需考虑气相格子的变化,从而提高了计算效率.针对该方法,本文新提出了一种权重系数重新分配的方法来处理格点中的液相排出及分配问题.首先用该模型计算了单浇口条件下的大平板型腔反重力充填过程,以相同参数下的高速相机成像的水力充填实验为参照,数值模拟的流场特征及流体形态与实验结果吻合良好.另外,还采用线速度分布云图,并提出了自由表面的高度差判据来分析充型过程中的流场区域特征和流体平稳程度.在此基础上,继续用该模型研究了双浇口和圆柱扰流条件下的大平板反重力充型过程.双浇口条件下由于浇道间的互相影响,流场中形成的漩涡多于单浇口;圆柱扰流条件下的充填方式会降低流体的晃动程度,提高充型的稳定性
《北京钢铁学院学报》:底吹转炉喷管的测量
文档格式:PDF 文档大小:683.42KB 文档页数:9
本文介绍著者对底吹转炉氧枪——等截面喷管的实验研究结果。根据实验和分析,文中提出了计算等截面喷管平均摩擦系数、气流流量及冲击力的公式。在实验和处理实验数据的过程中发现喷管出口气流的马赫数大于1,而不是一般理论上所说的等于1。文中分析了产生这种现象的原因,除按实际现象提出上述计算公式之外,并与一般理论的公式进行了比较
写作《审题和立意》教学设计_第一单元写作--审题和立意--教学设计
文档格式:DOC 文档大小:66KB 文档页数:10
写作《审题和立意》教学设计_第一单元写作--审题和立意--教学设计
前混合磨料水射流除鳞喷嘴混合腔内部流场
文档格式:PDF 文档大小:948.6KB 文档页数:8
基于计算流体动力学多相流混合物模型,应用FLUENT软件对前混合磨料水射流除鳞喷嘴高压水与磨料混合腔内部流场进行数值模拟.比较了不同进料方式对流场均匀性的影响.分析了两侧为高压水入口条件下,磨料入口直径、高压水入口直径、高压水入口位置和角度以及收缩段锥角对流场混合均匀性的影响,得到了影响混合腔内部流场混合均匀性的合理结构参数.数值计算结果表明:入口速度一定的条件下,磨料中进式喷嘴混合腔的混合均匀性优于磨料侧进式喷嘴混合腔.随磨料入口和高压水入口直径增加,混合腔出口的射流速度均增加,但随高压水入口直径增加导致出口磨料浓度呈先增后减的趋势,磨料入口与高压水入口合理的质量流量比值约为3∶4,两侧高压水入口位置对流场混合均匀性影响较小,高压水入口角度和收缩段锥角均为30°时流场性能更佳
内柱体扭摆衰减粘度计测量的基础研究
文档格式:PDF 文档大小:764.2KB 文档页数:11
内柱体双悬丝扭摆衰减粘度计至今无一适用于较寬枯度范围的公式。本文从简单的理论推导得出粘度与对数衰减率的大致关系,然后对其进行实验修正,得出粘度的半经验公式为${\\rm{\\eta =}}\\sqrt {\\rm{I}} {\\rm{\\cdot}}{\\Delta ^{1.2}}/{K_0}$。並验证了内柱体双悬丝扭摆的周期公式为${\\rm{\\tau }}=4{\\rm{\\pi }}\\sqrt {{\\rm{LI/Mge}}} $,转动惯量的测定式为I=I已知·τ2·M/τ2已知·(M+M已知)-τ2M。此外还测量了内柱体的插入深度及偏心度与对数衰减率的关系
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