max.M:上)=Mn+154n@。-p'M, (12) M:,()=M,÷+a28no,-是M,mpt (13) max.M:(下)=Ma+123nog-p1TM。 (14) 今以轧制第一块双选铜钢复合板的第18道次 (图6)为例： 轧制静力矩(M,)及其增长过程的时间(T)可 P南 由理论计算或实测示波图量取，在所论道次中有 Mn(上)=65吨米 Mn(下)=84吨米 T(上)=0.1秒 T(下)=0.15秒 轧机咬入时转速及其“掉转”程度也由示波图的转 速曲线上量取 四（上）=1.63弧度/秒 7(上)=0.151=15.1% 0。(下)=1.7弧度/秒 p北 n(下)=0.142=14.2% 把上列具体数据分别代入(12)式及(14)式求得上、 下轴中扭矩的最犬反应及其相应的动荷系数（Φ）如 图6 max.M.M,+154noM. =65+37.9-10.5=90米吨≈90吨米（实测） 中上=max.M上)-92。 Mn 65=1.41 max.M:3(F)=Ma+123n0-47M =84+29.83-11.27=102吨米≈101吨米（实测） Φ（下）=-max,M2下)=10 Mn 4=1.21 可见理论分析与实测结果颇相符合。 在所讨论的轧制道次中，按理论计算的咬入过程时间T=甲/ω≈0.055秒。而实测示波 图所记录的却是0.1~0.15秒，即比计算时间长了一倍左右。分析认为在运转条件下由于四 辊轧机轧辊（四个）的转动惯量（丁：）相对较大（和电机转子同一数量级，比轧件的要大十 多倍)，咬入轧件主要是由辊系本身的运动惯性完成的。不象其他轧机那样主要靠电机转子 的运动惯性驱动相对较小的轧辊来完成咬入轧件。示波图上的力矩曲线是万向接轴传输的真 实扭矩反应，本轧机在运转咬钢情况下它随着轧辊动能的放出而递增，以致在反应时间上略 有差别。 94】 上 。 。 。 一 今 华 。 护 、 ， 币一 门。 一 一二一万尸 田 、 ， 下 。 刀。 。 一下尸厅产 犷 今以轧制 第一块双 迭铜 钢 复合 板 的 第 道次 图 为例 轧 制静 力矩 及其 增长过 程 的 时 间 可 由理论计算或实 测示 波 图 量取 ， 在所论道次 中有 上 吨米 。 下 吨米 七 二 。 秒 下 二 秒 轧机咬入 时转速 及 其 “ 掉转 ” 程度也 由示 波图的 转 速 曲线 上量取 。 。 上 弧度 秒 月 上 。 下 二 弧度 秒 月 下 把 上列具体数据分 别代入 式 及 式 求得 上 、 下轴 中扭矩的 最犬 反应 及其 相应的 动荷系 数 中 如 ‘ 、 ， 上 。 刀 一 一 一 甲一 二 一 米吨 、 吨米 实测 中 上 一 比 罗 ， 一 ， 一 － 下下 任 」里 、 ， “ · 皿 ， 下 ” 乃 。 。 一 瓦了 一 吨米 、 吨米 实测 小 下 可见 理论分析与 实测结 果 颇 相符 合 。 ， 下 在所讨 论的 轧制道次 中 ， 按 理论计算的 咬 入过 程时 间 甲 。 、 秒 。 而实测示波 图所 记 录的 却是 拓 秒 ， 即 比计 算时 间长 了一 倍左右 。 分析认 为在 运 转条件下 由于 四 辊轧机轧辊 四个 的 转 动惯量 ， 相 对较大 和 电机转子 同一数量 级 ， 比轧件的 要大十 多倍 ， 咬入轧件主要是 由辊系本身的运动 惯性 完 成的 。 不 象其他轧机那样主要靠 电机转 子 的 运动惯性驱 动相对较小的 轧辊来完成咬入 轧件 。 示 波图 上的 力矩 曲线是万 向接轴传输的 真 实扭矩反应 ， 本 轧机在 运 转 咬钢情况 下它随着轧辊 动能的放出而递增 ， 以 致在 反 应时 间 上略 有差 别