式中：Y1=y1-21+Cw+Cb ,Cm,C。一工作辊与支承辊的凸度曲 线5 Y2=y2-z2+Cw+C p*(x)一一单位宽度轧制压力分布多 -Ip(x)[K(+I)] n=K(I +I)(EIIw); K—辊间弹性系数 y,z”一工作辊与支承辊的挠度曲 I。,I。一工作辊与支承辊的抗弯截 线： 面系数。 (1)式和(2)式有解析的条件是很苛刻的，就必须对工程问题进行简化，如把辊间刚度系 数视作常数，忽略轧辊凸度对辊系变形的不同作用等等。做此处理后，可得本城解析式： =eh"g(4eos毫+B,sin）+s(cos2+Dsin2） (3) r,=dh2(4cos2+B:si受）+svg(ccog+D.sin受) (4) 式中各积分常数可由力学及几何边界条件确定。 2对辊间刚度系数K的研究 对刚度系数K的讨论其实质是研究两辊间的接触压力和压扁问题(3)。K是辊系尺寸、辊 0.15 32 K=K() K 0.10 const” 0.05 Strip width 30 200 400 600 800 1/mm 围1K()与辊缝差值△的分布 Fig.1 Distributions of K (s)and difference of double roll slit 面状态和辊系受力的函数，它对计算结果影响比较复杂，本文利用弗普尔公式与本城模型联 立，用迭代法逼进K的分布，并根据某冷轧厂的实测结果对K进行了评价，如图1。从图中 看出，以辊间压力为常值确定的K值为31550MPa3选代后的结果在辊中央为32160MPa, 在辊边为30130MPa,与常值分别相差610MPa和1420MPa。根据两种K值的分布，计算出 11式 中 : 犷 ; , y 卜 对 十 c , + C ` ; . c , , 口 。 — 工作辊与 支承辊的凸度成 线 , 犷: 二 y 全一 z 盆+ C , + C 、 _ 。 , . _ 、 ` 二` , 二 … 丫二 , 、 一 2 一 了 : 一 , ’ “ , ’ “ “ P . ( 二 ) 二 — 单位宽度轧制压力分 布 , 一 .I p ’ ( x ) /〔 K ( I 、 + wI ) 〕 ; “ ` “ K (凡 + I 。 ) I ( IE 、 I , ) ; K— 辊间弹性系数 , y . , az — 工作辊 与支承辊的 挠 度 曲 几 , 几— 工作辊与支承辊的抗 弯 截 线 , ’ 面 系数 。 (1 )式和 (2 )式有解析的条件是很苛刻的 , 就必须对工程 r 向题进行简化 , 如把辊 间刚度系 数视作常数 , 忽略轧辊凸度对辊系变形的不同作用等等 。 做此处理后 , 可得本城解析式 : 。 . ” x l , ” x o . 材浑 、 . 花劣 I ~ n 劣 _ n 二 、 I ’ “ “ n 7 万 之 二 气d , “ 0 5夕飞= + 。 , “ ` n扮不犷) 十 s n 7 万 宁 气“ “ 0 5夕飞 = 十 I, ` s ` n 讶万 二 ) ( 3 ) 。 , 月劣 l , n 二 . 0 . n 劣 、 _ , 招 x 1 0 . x 一 . n x 、 1 2 = “ n 7 了 、 点 ’ c o s 7 了 十 。 ’ s ` n 歹里矿 ) + “ n 7 了 气` , “ 0 5 7 了 + 刀’ s , n 7 了 ) ( 4 ) 式 中各积分常数可 由力学及几何边界条件确定 。 2 对辊问刚度系数 尤 的研究 对刚度系数 K 的讨论其实质是研究两辊间的接触压力和压扁向题 [ 3 ’ 。 K 是辊系尺寸 、 辊 日已\V 声 , 夕 I k _ 声 K = K {冰 ) l r~ ~~ - 1 一 『 ~ 勺 一卜一 沙 入 _ 3亡 产卜衬 ` 白昌`色\T x亥à斌 图 i F i g . i D i s t r i b u t i o 几。 o f 4 0 0 6 U0 l /m m ( 习 与辊缝差值△的分布 x ( 二 ) a n d d i f f e r e 几 e e o f d o u b l e r o l l s l i t 面 状态和辊系受力的函数 , 它对计算结果影响比较复杂 , 本文利用 弗普尔公式 与本城模型联 立 , 用迭代 法逼进 K 的分布 , 并根据某冷轧厂的 实侧结果对尤 进行了评价 , 如 图 1 。 从图 中 看 出 , 以辊间压力为常值确定的 K 值为 31 5 50 M aP ; 迭代后 的结果 在辊 中央为 32 1 60 M aP , 在辊边为 30 1 30 M P a , 与常值分别相差 61 0 M P a 和 1 42 o M P a 。 根据两种 K 值 的分布 , 计算出