二、试验结果的一般讨论 主要分析p、t、f的分布特征以及压下率ε与变形区几何参数I/对它们的影响。 1.以图4的一组结果为例，随ε或l/的不同，径向单位压力p的分布曲线表现为三种 类型：第一种类型（图4之(d)、(e))e>19%、1/元≈4~5.6，相当于薄件轧制的条件， 由于外摩擦的影响较大，变形区出口侧有明显的峰值。第二种类型（图4之(b)e9.7%、 1/二3.2，相当于中厚件的轧制，由于沿高度方向上压下不均，在外区作用下，在入口区产 生一个与摩擦峰不同的凸起，致使压力分布比较均匀；这种情况下平截面的理论解不适用。 第三种类型（图4之(a))e=2.08%、I/=2,相当于小压下量平整道次的轧制条件，压力 峰值移向入口，并且入口弹性压缩区与出口弹性恢复区在整个变形区上占有较大的比重，在 计算轧制力时必须考虑这部分的贡献，否则计算值要明显低于实际值。 很明显，在整个接触区内，只有满足塑性条件 oy-0x=K (4) 时，才可能产生塑性变形。由于不能忽略弹性接触界面上的摩擦力在弹、塑交界面上造成的 水平应力σx,故不能以σy等于入、出口变形抗力KH与K作为判断弹塑性区交界的标志。 在出口弹性区可近似认为p≈0v,而 ∫txdx hx (5) 因为txdx=(T,-T,/B,近似取hx=h出，所以 _Te-Tx ox=-Bh出 (6) 式中h￥为距出口x处轧件高度，T。为前滑区之总摩擦力，Tx为中性面至x截面处弧长上摩 擦力之合力。这样可得弹、塑界面处的P值为 Te-Tx pe2=Kn+-Bh (7) 对图4(a),小变形量(e=2.08%)下弹性回复区所对应的圆心角约占接触角a的17%，不 能忽略它对轧制力的贡献。 2.实测的切向摩擦力t分布有以下特01 0.20 征，随e增加，最大单位摩擦力Tm￥与平均单0.16 位摩擦力T的值是增加的，前、后滑区内T分 0.14 0.12 布不对称，后滑区的T,max或TB大于前滑0.10 0.08 区的T,mx或tp,在I/历值较大（例如图 0.06 4(e))时T分布曲线呈现有一段变化平缓的0. 0.02 区城，并且t<K/2。 3.从图4可看出摩擦系数f沿接触弧上 的分布有一定的规律性： (1)在入、出口附近（弹性区）f值较高 图5f与1/的关系 3二 、 试 验 结果 的一 般讨论 主要 分析 、 、 的分布特征 以 及压下率。 与变形 区几何参数 压对它们 的影响 。 以 图 的一组结果为例 ， 随 。 或 五的 不同 ， 径 向单位压力 的 分布 曲线表现为三种 类型 第一种 类型 图 之 、 、 而” ， 相 当于 薄件轧制 的 条件， 由于外摩擦的影响较大 ， 变形区 出 口 侧 有明显的峰值 。 第二种类型 图 之 。 二 、 而、 ， 相 当于 中厚件 的轧制 由于 沿高度方 向上压下不 均 ， 在外 区作用下 ， 在入 口 区产 生一个与康擦峰不 同的 凸起 ， 致使压 力分布比较均匀， 这种情况下平截面 的理论解不适 用 。 第兰种类型 图 之 、 而二 ， 相 当于 小压 下量 平整道次的轧制条件， 压力 峰值移向入 口 ， 并且入 口 弹性压缩 区 与出 口 弹性恢 复区在 整个 变形 区 上 占有较大 的 比重 ， 在 计算轧制 力时 必须 考虑这部分 的贡献 ， 否则 计算值要 明显低于 实际值 。 很 明显 ， 在 整个接触 区 内 ， 只 有满足 塑性 条件 ， 一 时 ， 才可能产生塑性变形 。 由于不 能忽略弹性接触界面 上的摩擦力在弹 、 塑 交界面 上造成的 水 平应 力 ， 故不能 以 ， 等于入 、 出 口 变形 抗 力 与 。 作为判断弹塑性区交界的标志 。 在出 口 弹性 区可近 似认为 “ ， 而 丫 · 一 因为 二 ‘ ， 一 · ， ， 近 似取 一 出 ， 所 以 ， 一 出 式 中 为距 出 口 处轧 件高度 ， ， 为前滑区之 总摩擦力 ， 为中性面至 截面 处弧 长 上本 擦力之 合 力 。 这样可得弹 、 塑界面 处的 值为 ， 一 对图 ， 小 变形量 。 下弹性 回复 区所对应 的 圆心 角约 占接触 角 的 ， 不 能忽略它对轧制 力的贡献 。 犷 认认 实 测 的 切 向 摩 擦力 分布 有 以 下特 征 随。 增加 ， 最大单位摩擦力 二 二 与平均单 位摩 擦力 丫 的 值是增 加 的， 前 、 后 滑 区 内 分 布不对称 ， 后 滑 区 的 。 ， 。 或 丫 。 大 于 前滑 区 的 ， ， 二 。 或 ， ， 在 而值较大 例 如图 时 分布 曲线呈 现有一段 变化平缓 的 区域 ， 并且 丫 。 从 图 可 看 出摩擦系数 沿接触弧 上 的分布有一定 的规律性 在入 、 出口 附近 弹性区 值较高， 立 二 二 二 百 图 与 而的关系