A,—纯扭计算中沿截面周边对称配置的全部纵向钢筋截面积： A一一箍筋单肢面积： S,一抗扭箍筋间距： ∫。一抗扭纵筋抗拉强度设计值： ∫，一一抗扭筘筋抗拉强度设计值。 由式(5-11)可以看出，构件的扭矩承载力T,主要与钢筋骨架尺寸、箍筋用量及其强度， 以及表征纵筋与箍筋的相对用量的参数5有关。按照变角度空间桁架模型，不仅有如式 (5-9)的物理意义，而且有如公式(58)所示表征斜压杆倾角α的大小，因而在计算模 型中还具有一定的几何意义。 式(51)为低配筋受扭构件扭矩承载力的计算公式。为了保证钢筋应力达到屈服强度 前不发生混凝士压坏，即避免出现超筋构件的脆性破坏，必须限制按公式(5-13)计算得到 的斜压杆平均应力σ的大小。 2)斜弯曲破坏理论（亦称扭曲破坏面极限平衡理论） 斜弯曲破坏理论是以实验为基础的。对于纯扭的钢筋混凝土构件，在扭矩作用下，构件 总是在己经形成螺旋形裂缝的某一最薄弱的空间曲面发生破坏。如图5-9所示，AB、BC、 CD、为三段连续的斜向破坏裂缝，其与构件纵轴线方向的夹角为α。AD段为倾斜压区。斜 弯曲破坏理论乃是截取实际的破坏面作为隔离体，从而直接导出与纵筋、箍筋用量有关的抗 扭承载力计算公式的。 斜弯曲计算理论的基本假定为： (1)假定通过扭曲裂面的纵向钢筋、箍筋在构件破坏时均已达到其屈服强度： (2)受压区高度近似地取为两倍的保护层厚度，即受压区重心正位于箍筋处。假定受 压区的合力近似地作用于受压区的形心： (3)混凝土的抗扭能力忽略不计，扭矩全部由抗扭纵筋和箍筋承担： (4)假定抗扭纵筋沿构件核心周边对称、均匀布置，抗扭箍筋沿构件轴线方向等距离 布置，且均错固可靠。 根据以上基本假定，令通过受压区形心而平行于构件纵向中心轴x的轴为H轴，由对 该轴的内外扭矩的静力平衡条件可得到 585-8 Ast ——纯扭计算中沿截面周边对称配置的全部纵向钢筋截面积； Asv1——箍筋单肢面积； v S ——抗扭箍筋间距； sd f ——抗扭纵筋抗拉强度设计值； sv f ——抗扭箍筋抗拉强度设计值。 由式（5-11）可以看出，构件的扭矩承载力 Tu 主要与钢筋骨架尺寸、箍筋用量及其强度， 以及表征纵筋与箍筋的相对用量的参数  有关。按照变角度空间桁架模型，  不仅有如式 （5-9）的物理意义，而且有如公式（5- 8 ）所示表征斜压杆倾角  的大小，因而在计算模 型中还具有一定的几何意义。 式（5-11）为低配筋受扭构件扭矩承载力的计算公式。为了保证钢筋应力达到屈服强度 前不发生混凝土压坏，即避免出现超筋构件的脆性破坏，必须限制按公式（5-13）计算得到 的斜压杆平均应力  kc 的大小。 2)斜弯曲破坏理论（亦称扭曲破坏面极限平衡理论） 斜弯曲破坏理论是以实验为基础的。对于纯扭的钢筋混凝土构件，在扭矩作用下，构件 总是在已经形成螺旋形裂缝的某一最薄弱的空间曲面发生破坏。如图 5-9 所示，AB、BC、 CD、为三段连续的斜向破坏裂缝，其与构件纵轴线方向的夹角为  。AD 段为倾斜压区。斜 弯曲破坏理论乃是截取实际的破坏面作为隔离体，从而直接导出与纵筋、箍筋用量有关的抗 扭承载力计算公式的。 斜弯曲计算理论的基本假定为： （1）假定通过扭曲裂面的纵向钢筋、箍筋在构件破坏时均已达到其屈服强度； （2）受压区高度近似地取为两倍的保护层厚度，即受压区重心正位于箍筋处。假定受 压区的合力近似地作用于受压区的形心； （3）混凝土的抗扭能力忽略不计，扭矩全部由抗扭纵筋和箍筋承担； （4）假定抗扭纵筋沿构件核心周边对称、均匀布置，抗扭箍筋沿构件轴线方向等距离 布置，且均锚固可靠。 根据以上基本假定，令通过受压区形心而平行于构件纵向中心轴 x 的轴为 I-I 轴，由对 该轴的内外扭矩的静力平衡条件可得到