图5-9斜弯曲理论计算示意图 (5-14) 再令通过受压区形心而平行于y轴的轴为Ⅱ轴，则由对该轴的内力矩为零的条件， 可得到 dyb.cota(h_coia+b.cota)-h 解之可得到 tana=, Af Uor (5-15) 将式(5-15)代入式(5-14)，可得到 7=2F44 (5-16) S 由此可知，在上述近似假定的条件，按斜弯曲理论得出的扭矩承载力计算式(5-16)与 按变角度空间桁架理论所得的计算式(511)完全相同。 5.1.4《公路桥规》对矩形截面纯扭构件的承载力计算 由空间桁架计算模型或斜弯理论导出的受扭构件承载力计算公式充分反映了抗扭钢筋 的作用。但试验表明在低配筋时偏于保守，在高配筋时，由于纵向钢筋和箍筋不能同时屈服， 计算值又偏高。试验观测还表明，受扭构件开裂以后，由于钢筋对混凝土的约束，裂缝开展 受到 一定的限市 斜裂缝间混凝土的骨料咬合力还较大 使得混 凝土仍具有 定的 同时，受扭裂缝往往是许多分布在四个侧面上相互平行、断断续续、前后交错的斜裂缝，这 些斜裂缝只从表面向内延伸到一定的深度而不会贯穿整个截面，最终也不完全形成连续的、 通长的螺旋形裂缝，混凝土本身没有被分割成可动机构，在开裂后仍然能承担一部分扭矩。 因此，在外扭矩作用下，钢筋混凝土受扭构件实际上是由钢筋（纵筋和箍筋）和混凝土共同 提供构件的抗扭承载力T。,即由钢筋承担的扭矩T,和混凝土承担的扭矩T组成： T.=I.+r. 基于变角度空间桁架的计算模型，并通过受扭构件的室内试验且使总的抗扭能力取试验 5-9 受压区 Ι Ι ΙΙ ΙΙ  图 5-9 斜弯曲理论计算示意图 1 1 1 cot cot 2 cot sv sv sv sv sv sv u cor cor cor cor cor cor v v v A f A f A f T h b b h h b S S S = + =    （5-14） 再令通过受压区形心而平行于 y 轴的轴为 II-II 轴，则由对该轴的内力矩为零的条件， 可得到 ( ) 1 1 cot cot cot 2 sv sv cor cor cor st sd cor v A f b h b A f b S    + =  解之可得到 1 1 tan sv sv cor st sd v A f U A f S   = = （5-15） 将式（5-15）代入式（5-14），可得到 1 2 sv sv cor u v A f A T S =  （5-16） 由此可知，在上述近似假定的条件，按斜弯曲理论得出的扭矩承载力计算式（5-16）与 按变角度空间桁架理论所得的计算式（5-11）完全相同。 5.1.4 《公路桥规》对矩形截面纯扭构件的承载力计算 由空间桁架计算模型或斜弯理论导出的受扭构件承载力计算公式充分反映了抗扭钢筋 的作用。但试验表明在低配筋时偏于保守，在高配筋时，由于纵向钢筋和箍筋不能同时屈服， 计算值又偏高。试验观测还表明，受扭构件开裂以后，由于钢筋对混凝土的约束，裂缝开展 受到一定的限制，斜裂缝间混凝土的骨料咬合力还较大，使得混凝土仍具有一定的咬合力。 同时，受扭裂缝往往是许多分布在四个侧面上相互平行、断断续续、前后交错的斜裂缝，这 些斜裂缝只从表面向内延伸到一定的深度而不会贯穿整个截面，最终也不完全形成连续的、 通长的螺旋形裂缝，混凝土本身没有被分割成可动机构，在开裂后仍然能承担一部分扭矩。 因此，在外扭矩作用下，钢筋混凝土受扭构件实际上是由钢筋（纵筋和箍筋）和混凝土共同 提供构件的抗扭承载力 Tu ，即由钢筋承担的扭矩 TS 和混凝土承担的扭矩 Tc 组成： Tu = Tc + Ts 基于变角度空间桁架的计算模型，并通过受扭构件的室内试验且使总的抗扭能力取试验