(T:+1.?+AT:,1)-T,AT:)≤DT:.1+,(i=3) (17) ④调节后各段炉温应在一极之内： T.min≤T:,。+T:≤T.max,(i=1~4) (18) 上述各式中：m.。、0s.。分别为炉温调节前出炉钢坏整体平均温度和断面最大温差，可 用传热差分方程求得。 o0m/T:表示仅改变第段炉温所引起的钢还出护平均温度的变化率，花较小的△T:时可 认为是常数。同理，0s/3T:表示仅改变T:时所引起的9的变化率，在较小的△T:时可认为 是常数。 30n=0m,N0m。=c0nst AT (19) 30。=0sN0s。=const 0T: △T: (20) 这两个偏微分系数可通过改变T:由传热模型解出。 D·T:,+:为相邻段间允许有的最大温差。 由于上述各方程中的偏微分系数为常数，因此，实际上构成了一个线性规则问题。要求 解上述方程(14)~(18)尚需作一些变换，在此省略。 (2)实例对同一燃油炉采用如下原始数据进行了计算： T1,max=880℃，T2,ma,=1200℃，T3,mx=1300℃，T4,mx=1250℃，0m,aim= 1180℃，0s,aim=60℃，DT1,2=300℃，DT2,3=200℃，DTg,4=100℃。 本模型用FORTRAN语言编制，在M-150计算机上运算。通过传热模型计算得式(0) 中的各加权系数为： W,=1.515,W2=1.761,W3=1.088,W4=0.682。 调节前各段炉温及供燃量和计算得到的最佳炉温和燃耗量见下表： Before regulation Cale,optimum value Temp. Fuel comsumption Temp. Fuel comsumption ℃ kg/h c kg/h Upper soaking zone 1230 60 1250 74.5 First upper reheating zone 1318 320 1331 402.6 Second upper reheating zone 1165 260 1I22 147,6 preheat zone 1020 971 Wast gas temperature 644 596 、 Tolal fuel consumption 610 642.7 在本模型计算中，不单独考虑火焰单独辐射，而采用如下求平均温度的方法(2)： 〔(tc+273)/(t,+273))4=0.4404+0.14(03+02+0+1) 其中：0=1+〔(t:+273)/(t:+273)-1〕/8 模型的计算与第一部分模型类似，在此从略。 35‘ 、 ， ， 、 一 、。 一 八 ‘ 戒 ， ， 二 一 ④ 调节后各段炉温 应在一极 限之 内 ， 。 八 《 ， 上述各 式 中 呱 ， 。 、 氏 ， 。 分别 为 炉温 调 节前 出炉钢坯整体 平均温度 和断面 最大温 差 ， 可 用传热差分 方程 求得 。 川 ” 表示 仅 改 变 第 段炉温 所 引起的钢 坯 出炉平 均温度 的变化率 ， 在 较小 的△ 时可 认 为 是常数 。 同理 ， 功 ” 、 表示 仅 改变 时所 引起 的 的 变化率 ， 在 较小的△ 时可认为 是 常数 。 刁 乡 刁 ， ， 一 ， 。 △ ， 一 ， 。 △ 这 两个偏微分 系数可通 过 改变 由传热模型解 出 。 · ， ‘ ， ， 为 相邻 段 间允许 有的最大温 差 。 由于上述各方程 中的偏微分 系数 为常 数 ， 因此 ， 实际 上构成 了 一个线性 规则 问题 。 要求 解 上述 方程 尚需 作 一些 变换 ， 在此省 略 。 实 例 对 同一 燃 油炉采用如下原始 数据进 行 了计算 ， ， ， ，。 。 二 ℃ ， ， 二 一 ， ‘ ， ， ， 。 ， ， 二 ℃ ， ， ， ， ℃ ， ， ‘ 。 本模型用 语 言编制 ， 在 一 计算机 上运 算 。 通 过传热模型计算得式 中的各加 权系数为 ， ， ， 。 二 ， 凌 。 调节前 各段 炉温 及供 燃量 和计算 得到的 最 佳炉温 和 燃耗量 见 下表 之 ℃ 扭 ℃ 口 口 。 。 。 匕功曰内︸ 八 飞 吕 几山 ， 。 在本模型计算 中 ， 不单独考虑火焰 单独 辐射 ， 而 采 用如下求 平均温度 的方法〔 〕 〔 。 一 八 ， 〕 ‘ 二 一 卜 “ 十 其 中 二 〔 八 ， 一 〕 模型 的计 算与 第一部分模型类似 ， 在此从略