2计算结果分析 (1)从模型-·的计算结果看，各温度怕线和热流密度曲线基本合理。烟气H出炉温度 777℃，火焰温度波动在1300~1410℃之间（实际最高火焰温度必然大于此火焰整体平均温 度)。 (2)图3、图4中都存在着供燃段间的温度谷值，这是模型一中所存在的主要问题， 主要是由于不考虑纵向传热所致。 (3)模型二的计算结果表明，调节前的炉温制度诉不最佳，在保证轧制节奏不变的前 提下算得了最佳炉温制度，与原来燃耗量相比可节油15.2kg/h,全炉则为30.4kg/h。从调节 后各控制段炉温来看，大体上符合常规的炉温制度，但预热段和第二加热段温度有所下降， 第一加热段和均热段炉温比原来虽有所升高，但还是合适的。这说明按这种理论计算的最佳 炉福制度加热钢坏时，不会尘不良广果，只是具体实施时，究竞能节约多少燃料将山实际 给l。 3 结 论 (1)用一维区域法描述包括火焰辐射在内的燃油连续加热炉炉膛传热模型，初步计算 结果表明这种计算方法是可行的，而且程序不太复杂，便于实际应用，但还有待于进一步改 善。 (2)运用线性规则和炉膛传热模型结合所建立起来的最低燃耗模型，计算结果表明这 种模型可行，并可能取得较大的经济效益。 符 号 表 A面积 B炉宽 C平均比热 Cn燃料的低发热量 F火焰 FM;段火焰对钢坯的总交换面积 G炉气 g单位燃料雾化剂用量 H炉高 h对流换热系数 I热焓 Ln单位燃料空'气需要量 M钢坯 m,火焰吸入炉气的质量流量 m:燃料的质量流量 n空气消耗系数 q热流密度 S炉墙厚度 T,0温度 《。炉墙外表面向周围空间的综合传热系数 Y0烧嘴出口处等动量：当量半径 Yn三原子气体的容积份额（Yn=Pn/P) x火炬的计算长度 vo炉气在标准状态下的重度 △X,△t空间、时间步长 角 码 ato雾化剂 f火焰 36计 算结果 分析 从 模’性 一 的计 算结果看 ， 各温度 曲线 和热 流 密 度 曲线 基本 合理 。 烟 气 出 炉 温 度 ℃ ， 火 焰温度 波动 在 ℃ 之 间 实 际 最高火 焰温度必然 大于 此火焰 整体平均温 度 。 图 、 图 中都 存 在着供 燃段 间的温度 谷值 ， 这 是模型一 中所存 在的 主 要问题 ， 主 要 是 由于 不考虑纵 向传热 所 致 。 模型二 的计算结 果表 明 ， 调 节前 的 炉温制度 并 不最 佳 ， 在保证 轧制 节奏 不变的前 提下算得 了最 佳炉温制度 ， 与 原来 燃耗量相 比可 节油 ， 全炉 则为 灯 。 从调 节 后 各 控制 段 炉温 来看 ， 大体 上符合常 规的 炉温制度 ， 但预 热 段 和 第二加 热段温度 有所下 降 ， 第一加 热 段 和 均热 段炉温 比 原 来 虽有所 升高 ， 但还 是 合适 的 。 这 说 明按这 种理论计算的最佳 炉温制度 加 热钢 坯时 ， 不会 产生 不 良后果 ， 只 是具体实施时 ， 究竞能节约 多少 燃料将 由实际 给 出 。 结 论 用 一维 区域法描述 包括火 焰 辐射在 内的燃油连续加 热 炉炉膛传热模型 ， 初步计算 结 果表 明这 种计 算方 法 是可 行 的 ， 而且程序 不太复杂 ， 便 于 实际应用 ， 但还 有 待于进 一步改 羔 运 用线性 规则和炉膛传 热模型结 合所建 立起来 的最低 燃耗模型 ， 计算结果表明这 种模型可 行 ， 并可 能取得 较大 的经 济效益 。 符 号 表 顶积 炉宽 平均 比热 燃 料 的低发 热 量 火 焰 段火 焰对钢 坯 的总 交 换而积 炉 气 只 单位 燃料雾 化剂 用量 炉 高 对 流 换热 系数 热焙 一 单位 燃料空 气需要量 钢 坯 。 火焰吸 人炉 气的质量 流量 ， 燃料 的质量流量 空 气消耗 系数 热流密度 炉墙厚度 ， 温度 。 炉墙外表面 向周 围空 间的综 合传热 系数 。 烧 嘴 出 口 处等动 量 当量半径 丫 。 三原子 气体 的容积份额 丫 火炬 的计算长度 。 炉 气在标 准状 态下 的重度 △ ， △ 空 间 、 时 间步长 角 码 雾 化剂 火 焰