3600 ×(1647-1467)×10=9000W T 冷却段 30℃氨蒸气冷凝过程放出的热为 冷凝段 180 3600-(1467-323)×103=57200W 水吸收的总热量 Q=Q1+Q2=9000+57200=66200W 水的定性温度= 27+15 2=21℃近似取cp=4183Jkg℃-1 水的流量 66200 1.319k·s Cn(t2-1)4183×(27-15) 冷凝段57200=1.319×4183×(t-15) A.=(30-15)-(30-254=88C 30-15 冷却段M=(95-27)-(30-254)=2417C 2-20室内装有两根等长的简易水平暖气管,管内通以饱和蒸汽,暖气通过自然对流 向室内供暖。设大管直径为小管直径的4倍。小管的(GrPr)>10°,且两管间无相互影响,试 求两管的供暖比值,并讨论顶层楼房另加粗直管暖气的作用 解:对于自然对流Gr.Pr= Bg△dp 两管子所处条件相同,式中只有管径不同(D=4d),其他参数相同 0.13-(Gr·Pr a大(1/D)x(D3)x a小(1d)x(d)x=1两管的a相同,K相同 Q=KS△tm 大S大mDL Q小S小mlL 顶层楼房散热面大,加粗直管暖气,加大供热量。 2-2232℃流率为19.5kgs1的冷却水(取cp=4174×103Jkg:℃)在列管换热器的管 方流动,从蒸馏塔顶出口流率为084kg3.8×103kgs·的正戊烷饱和蒸汽在壳方冷凝为饱和温 度51.7℃的液体离开冷凝器。冷凝器列管长3m,直径②25×2.5mm,已知在51.7℃下正戊烷6 Q (1647 1467) 10 9000W 3600 180 3 =  −  = 30℃氨蒸气冷凝过程放出的热为 Q (1467 323) 10 57200W 3600 180 3 =  −  = 水吸收的总热量 Q = Q1 + Q2 = 9000 + 57200 = 66200W 水的定性温度 = 27 + 15 2 = 21℃ 近似取 cp = 4183 J·kg-1·℃-1 水的流量 1 2 1 , 1.319 4183 (27 15) 66200 ( ) − =   − = − = k s c t t Q q p m c 冷凝段 57200 = 1.319  4183(t / -15) t / = 25.4℃ tm C  8.8 30 25.4 30 15 ln (30 15) (30 25.4) = − − − − −  = 冷却段 tm C  24.17 30 25.4 95 27 ln (95 27) (30 25.4) / = − − − − −  = 2-20 室内装有两根等长的简易水平暖气管，管内通以饱和蒸汽，暖气通过自然对流 向室内供暖。设大管直径为小管直径的 4 倍。小管的(Gr·Pr)109，且两管间无相互影响，试 求两管的供暖比值，并讨论顶层楼房另加粗直管暖气的作用。 解：对于自然对流      p g td c Gr    = 2 3 2 Pr 两管子所处条件相同，式中只有管径不同（D = 4d），其他参数相同 3 1 = 0.13 (Gr Pr) d   1 (1/ ) ( ) (1/ ) ( ) 3 1 3 1 3 3 =   = d d D D 小 大   两管的相同，K 相同 Q = KStm = = = 4 dL DL S S Q Q   小 大 小 大 顶层楼房散热面大，加粗直管暖气，加大供热量。 2-22 32℃流率为 19.5kg·s -1 的冷却水（取 cp = 4.174103 J·kg-1·℃-1）在列管换热器的管 方流动，从蒸馏塔顶出口流率为 0.84kg3.8103 kg·s -1 的正戊烷饱和蒸汽在壳方冷凝为饱和温 度 51.7℃的液体离开冷凝器。冷凝器列管长 3m，直径252.5mm，已知在 51.7℃下正戊烷 T2 T1 t1 t2 冷却段 冷凝段 t’