的冷凝相变热r=356×105Jkg2,操作中其αo=≡910w-m2:℃,忽略管壁和污垢热阻,试 求列管数 解:设水的出口温度t2 19.5×4.174×103(t2-32)=0.84×3.56×105=299×105W (51.7-32)-(51.7-3567) =178C 517-32 In 51.7-3567 Q=K0doLn△tm=2.99×10w 设K0=600Wm2.℃1 2.99×10 =119≈120 K0 id. LAt600×x×0.025×3×178 19.5/994 0.5204m·s 丌 120×二×0.0 Re=02×05204×94=1379×10 0.75×10- 4.174×103×0.75×10 Pr 5.033 0.622 a=0.023× 0.62 002(1.379×104)8x(5.033+=2798W·m2·C 47W.m-2.°C 0.025 9102798×002 与所设值相近,n值合理、安全 2-23在套管换热器内以压强为294kPa的饱和蒸汽冷凝将内管中14kgs流量的氯苯 从35℃加热到75℃,现因故氯苯流率减小至0.4kgs-,仍要求进、出口温度不变,若仍用 原换热器操作,应采取什么措施,以计算结果回答。已知换热器内管为38×2mm铜管,氯 苯在两种情况下均为湍流,设其物性常数不变,蒸汽冷凝传热系数比氯苯传热系数大得多, 忽略污垢热阻(饱和蒸汽T=110℃,py=143.3kPa;T=120℃,pv=1986kPa;T=133℃, 2940kPa)。 解:原工况:Q=qmcp(t2-t)=KS△tm (1) 汽令,m减小,使α氯减小,K减小,Q减小,则应使饱和蒸汽压降低,以降低饱和蒸 保持氯苯出口温度不变 (133-35)-(133-75) 133-35 =76.26°C 133-75 新工况:Q= qm c'c(2-t)=KS△tm1 (2)7 的冷凝相变热 r = 3.56105 J·kg-1，操作中其0 = 910 W·m-2·℃-1，忽略管壁和污垢热阻，试 求列管数。 解：设水的出口温度 t2 Q = qm,ccp,c(t2 – t1)= qm,h r 19.5  4.174 103(t2 - 32) = 0.84  3.56  105 = 2.99105W t 2 = 35.67℃ tm C  17.8 51.7 35.67 51.7 32 ln (51.7 32) (51.7 35.67) = − − − − −  = Q = K0d0Lntm = 2.99105W 设 K0 = 600 W·m-2·℃-1 119 120 600 0.025 3 17.8 2.99 105 0 0 =       =  = K d L tm  Q n 1 2 0.5204 0.02 4 120 19.5/ 994 − =    u = m s  4 3 1.379 10 0.75 10 0.02 0.5204 994 Re =     = − 5.033 0.622 4.174 10 0.75 10 Pr 3 3 =    = − W m C  =     =   4 0.8 0.4 −2 (1.379 10 ) (5.033) 2798 0.02 0.622  0.023 K W m C  =    + = −2 0 647 2798 0.02 0.025 910 1 1 与所设值相近，n 值合理、安全。 2-23 在套管换热器内以压强为 294kPa 的饱和蒸汽冷凝将内管中 1.4kg·s -1 流量的氯苯 从 35℃加热到 75℃，现因故氯苯流率减小至 0.4kg·s -1，仍要求进、出口温度不变，若仍用 原换热器操作，应采取什么措施，以计算结果回答。已知换热器内管为382mm 铜管，氯 苯在两种情况下均为湍流，设其物性常数不变，蒸汽冷凝传热系数比氯苯传热系数大得多， 忽略污垢热阻（饱和蒸汽 T = 110℃，pV = 143.3kPa；T = 120℃，pV = 198.6kPa；T = 133℃， pV = 294.0kPa）。 解：原工况：Q = qm,ccp,c(t2 – t1) = KStm （1） qm,c减小，使氯苯减小，K 减小， Q 减小，则应使饱和蒸汽压降低，以降低饱和蒸 汽温度，保持氯苯出口温度不变。 tm C  76.26 133 75 133 35 ln (133 35) (133 75) = − − − − −  = 新工况：Q/ = qm,c / cp,c(t2 – t1) = K/Stm / （2）