第二章传热 2-2平壁炉的炉壁由厚120mm的耐火砖和厚240mm的普通砖砌成。测得炉壁内、外温 度分别为800℃和120℃。为减少热损失,又在炉壁外加一石棉保温层,其厚60mm,导热 系数为0.2W-m1·℃4,之后测得三种材质界面温度依次为800℃、680℃、410℃和60℃ (1)问加石棉后热损失减少多少?(2)求耐火砖和普通砖的导热系数。 解:定常传热,在传热路径上,传热速率处处相等 任两层接触面同一个温度,说明接触良好,无接触热阻 410-60 h006-=1l67WF 1167 =1167 0.12 入、800-680×012=1.167W,m2:C A 2 同理x2 1167 680-410×0.24=1.037W,m1C 加石棉前的热损失 800-120 q=0.12,02x=2034W·m 1.1671.037 q-q2034-1167 42.6% q 2034 2-3冷藏室的墙壁由两层厚15mm的杉木板之间夹一层软木板构成,杉木板和软木板 的导热系数分别为0107Wm1.℃和0.040W-m1.℃。冷藏室内外壁分别为-12℃和21℃ 若要求墙壁传热量不大于10Wm2,试计算墙壁中软木板的最小厚度及软木板的热阻占总 热阻的分数 解: 21-(-12) a0280+ b2=0.1208m≈121mm 0.1208 0.2804+ 01208=91 0.04 24外径为100mm的蒸汽管外包有一层厚50mm,λ=0.06Wm1℃1的绝热材料,问再 包多厚的石棉层(λ=0.1w·ml·℃),才能使保温层内、外温度分别为170℃和30℃时,热 损失不大于60Wm 解: o 2r(t,-to 2r(170-30) 2 73 0.10 A1n12r20.060.050.10.10 r=0.136m=136mm
1 第二章 传 热 2-2 平壁炉的炉壁由厚 120mm 的耐火砖和厚 240mm 的普通砖砌成。测得炉壁内、外温 度分别为 800℃和 120℃。为减少热损失，又在炉壁外加一石棉保温层，其厚 60mm，导热 系数为 0.2 W·m-1·℃-1，之后测得三种材质界面温度依次为 800℃、680℃、410℃和 60℃。 (1) 问加石棉后热损失减少多少？(2) 求耐火砖和普通砖的导热系数。 解：定常传热，在传热路径上，传热速率处处相等； 任两层接触面同一个温度，说明接触良好，无接触热阻 2 3 3 3 1167 0.2 0.06 410 60 − = − = = W m b t q 1167 0.12 800 680 1 1 1 1 = − = = b t q W m C = − = −1 1 0.12 1.167 800 680 1167 同理 W m C = − = −1 2 0.24 1.037 680 410 1167 加石棉前的热损失 / 2 2034 1.037 0.24 1.167 0.12 800 120 − = + − q = W m 42.6% 2034 2034 1167 / = − = − q q q 2-3 冷藏室的墙壁由两层厚 15mm 的杉木板之间夹一层软木板构成，杉木板和软木板 的导热系数分别为 0.107 W·m-1·℃-1和 0.040 W·m-1·℃-1。冷藏室内外壁分别为-12℃和 21℃， 若要求墙壁传热量不大于 10 W·m-2，试计算墙壁中软木板的最小厚度及软木板的热阻占总 热阻的分数。 解： 0.04 0.2804 33 0.107 0.04 0.015 2 21 ( 12) 10 2.min 2.min max b b q + = + − − = = b2 = 0.1208m≈121mm 91.5% 0.04 0.1208 0.2804 0.04 0.1208 = + 2-4 外径为 100mm 的蒸汽管外包有一层厚 50mm，=0.06W·m-1·℃-1 的绝热材料，问再 包多厚的石棉层（= 0.1W·m-1·℃-1），才能使保温层内、外温度分别为 170℃和 30℃时，热 损失不大于 60 W·m-1。 解： 60 0.10 ln 0.1 1 0.05 0.10 ln 0.06 1 2 (170 30) ln 1 ln 1 2 ( ) 3 2 3 1 2 2 1 3 0 = + − = + − = r r r r r t t l Q r3 = 0.136m = 136mm
石棉层厚为136-100=36mm 2-5蒸汽管外包扎两层厚度相同的绝热层,外层的平均直径为内层的2倍,导热系数为 内层的2倍。若两层互换位置,其他条件不变,问每米管长热损失改变多少?哪种材料放内 层好 解:设外层平均直径dm2,内层平均直径dml dm 2=2 d, △t O b b 2 1, ndm./ 种材料互换位置 △t b b b b b nsM Msm. 2ndm/ 11 A1 O 4 互换位置后热损失减少。说明在其他条件相同时,将导热系数小的材料放在内层好。 2-7管壳式换热器的列管长3.0m,内径2lmm,管内有-5℃的冷冻盐水以0.3msl的速度流 过。假设管壁平均温度为65℃。试求盐水的出口温度。已知操作条件下的盐水物性常数为: p=1230kgm3,cp=285kJkg1C,λ=0.57Wm1C,μ=4×103Pas,uw=3×10Pasa 解:判断流型 e、d0021×0.3×1230=1937(层流) Pr=cpA 2.85×103×4×10 0.57 0.021 RePr=1937×20 271>100 可用(2-33)式计算 a=2,×1.86Re3Pr3()3(- 0021×186×(1937)3207(0021、4×10 0.57 )04=340.2W·m2.°C 33×10 (t2-1)
2 石棉层厚为 136-100 =36mm 2-5 蒸汽管外包扎两层厚度相同的绝热层，外层的平均直径为内层的 2 倍，导热系数为 内层的 2 倍。若两层互换位置，其他条件不变，问每米管长热损失改变多少？哪种材料放内 层好？ 解：设外层平均直径 dm,2，内层平均直径 dm,1 dm,2 = 2 dm,1 2 = 21 1 ,1 1 ,1 2 ,2 1 ,1 1 ,1 4 5 2 2 b t d l d l b d l b t s b s b t Q m m m m m = + = + = 两种材料互换位置 1 ,1 2 ,2 1 ,1 1 ,1 1 ,1 / 2 2 b t d l d l b d l b t s b s b t Q m m m m m = + = + = 1.25 4 5 / = = l Q l Q 互换位置后热损失减少。说明在其他条件相同时，将导热系数小的材料放在内层好。 2-7 管壳式换热器的列管长 3.0m，内径 21mm，管内有-5℃的冷冻盐水以 0.3m·s-1 的速度流 过。假设管壁平均温度为 65℃。试求盐水的出口温度。已知操作条件下的盐水物性常数为： = 1230kg·m-3，cp = 2.85kJ·kg-1·C-1， = 0.57W·m-1·C-1， = 4×10-3Pa·s ，w = 3×10-3Pa·s。 解：判断流型 1937 4 10 0.021 0.3 1230 Re 3 = = = − diu （层流） 20 0.57 2.85 10 4 10 Pr 3 3 = = = − c p 271 3 0.021 Re Pr =1937 20 = L d ﹥100 可用（2-33）式计算 3 0.14 1 3 1 3 1 1.86Re Pr ( ) ( ) w i i L d d = 0.1 4 2 1 3 3 3 1 3 1 3 1 ) 340.2 3 10 4 10 ) ( 3 0.021 1.86 (1937) 20 ( 0.021 0.57 − − − = = W m C q c t t S t m p ( 2 − 1 ) =
44x(2-4)=aa(T 0.021×0.3×1230×2850(12+5)=340.2×丌×0.021×3×(65 t2=6.84℃C 2-12若石油精馏的原料预热器是套管换热器,重油与原油并流流动,重油进、出口 温度分别为243°C和167C,原油进、出口温度分别为128°C和157°C。现改为逆流操作, 冷、热流体的初温和流量不变。由计算结果讨论其传热推动力和终温的变化情况。假设流体 的物性和总传热系数不变,并忽略热损失 解:并流 43°C 243-128 167-157 O=KS (71-72)=qmCn(2-1) 逆流Q=KSMm= mcph(T1-72)=qmCn2(t2-1) T1-7212-1 △nT1-T2t2-1 Mn(T1-72)-(t2-t1)(71-72)-(t2-1) Mn(71-72)-(t2-t1)(71-t2)-(T2-t1) 43(243-167)-(157-128)47 A (T1-t2)-(2-1) h=2=1093 =298 即T1-t2=2.98(72-1) 由(1)式得243-167157-128 (3) (2)和(3)联立解得t2=1614CT2=1554C M=-2)-(2-1)=243-1614)-(554-128=495c 1614 可见,Δt,>Δtm并逆流传热推动力大,提高了原油的出口温度,降低了重油的出口 温度,热量得到充分利用。 2-13在传热面积为6m2的逆流换热器中,流量为每小时1900kg的正丁醇由90C冷 却至50°C,cp=2.98×103Jkg4.℃1。冷却介质为18°C水,总传热系数为230Wm2℃1 试求冷却水的t2和每小时的消耗量 解:(1)求冷却水出口温度 定性温度 90+50 =70°C
3 ) 2 ( ) ( 4 1 2 2 1 2 t t di u c p t t dL Tw + − = − ) 2 5 0.021 0.3 1230 2850( 5) 340.2 0.021 3 (65 4 2 2 2 t t − + + = − t2 = 6.84℃ 2-12 若石油精馏的原料预热器是套管换热器，重油与原油并流流动，重油进、出口 温度分别为 243C 和 167C，原油进、出口温度分别为 128C 和 157C。现改为逆流操作， 冷、热流体的初温和流量不变。由计算结果讨论其传热推动力和终温的变化情况。假设流体 的物性和总传热系数不变，并忽略热损失。 解：并流 tm C 43 167 157 243 128 ln (243 128) (167 157) = − − − − − = ( ) ( ) , , 1 2 , , 2 1 Q KS t q c T T q c t t = m = m h p h − = m c p c − 逆流 ( ) ( ) 1 / , , 2 / , , 1 2 / / Q KS t q c T T q c t t = m = m h p h − = m c p c − 1 / 2 2 1 / 1 2 1 2 / t t t t T T T T t t m m − − = − − = (1) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 1 / 2 / 1 2 1 2 2 1 1 / 2 / 1 2 1 2 2 1 / T t T t T T t t T T t t T T t t t t m m − − − − − − = − − − − − − = / 1 / 2 / 1 / 2 / 43 (243 167) (157 128) 47 t t t t t m − = − − − − = 又 / 1 / 2 / 1 / 2 1 / 2 / 1 2 1 / 2 / / 1 2 ln ln ( ) ( ) t t t t T t T t T t T t tm − = − − − − − = 1.093 43 47 ln / 2 / 1 = = t t 2.98 / 2 / 1 = t t 即 2.98( )1 / 2 / 1 2 T − t = T − t 243 2.98 ( 128) / 2 / − t 2 = T − (2) 由（1）式得 128 157 128 243 243 167 / 2 / 2 − − = − − T t (3) (2)和(3)联立解得 t C 161.4 / 2 = T C 155.4 / 2 = C T t T t T t T t tm 49.5 155.4 128 243 161.4 ln (243 161.4) (155.4 128) ln ( ) ( ) 1 / 2 / 1 2 1 / 2 / / 1 2 = − − − − − = − − − − − = 可见，tm,逆 tm,并 逆流传热推动力大，提高了原油的出口温度，降低了重油的出口 温度，热量得到充分利用。 2-13 在传热面积为 6m2 的逆流换热器中，流量为每小时 1900kg 的正丁醇由 90C 冷 却至 50C，cp = 2.98103 J·kg-1·℃-1。冷却介质为 18C 水，总传热系数为 230 W·m-2·℃-1。 试求冷却水的 t2 和每小时的消耗量。 解：（1）求冷却水出口温度 定性温度 = 90+50 2 = 70C m Q = kSt
Q=q,C, (T-T,)=1900 3600×298×103×(90-50)=629×104W Q629×104 mKS230×6 45.6°C ÷(90-1,)-(50-18) =456°C 解得t2=275°C (2)冷却水消耗量 1.58kg·s-=569×103kg·h Cn(2-41)4187×10(27-18) 2-14在逆流换热器中,用20°C的水将1.kg4的苯由80C冷却到30C。换热器列 管直径为②25×25mm。水走管内,水侧和苯侧的传热系数分别为0.85kWm2°C1和1.7 kw-m2°C-,管壁的导热系数为45wm-l.°C,忽略污垢热阻。若水的出口温度为50°C。 试求换热器的传热面积S及冷却水的消耗量qms。操作条件下水的cp=4174×103Jkgl℃, 苯的cp=1.90×103Jkg1.℃ 解:Q=qn(T1-72)=1.5×1.9×103×(80-30)=1425×105 4(80-50)-(30-20)=182°C 30-20 K 472W 1+b.d+1.d 0.00252 a.2 d a d170045225170020 18.2 冷却水消耗量 1425×105 =1.14kgs Cp(t2-t)4.174×10°(50-20) 2-1520℃、2026×l0Pa的空气在套管换热器内管被加热到85℃。内管直径 057×3.5mm,长3m,当空气流量为每小时55m3时,求空气对管壁的传热系数(空气物性 0℃时p=1293kgm3;50℃时cp=1.017×103Jkg.℃,x=2.826×102Wm℃,μ= 1.96×10-5Pa·s,Pr=0.968)。 解:定性温度 20+85 =525℃,近似取50℃空气的物性 273 293 2=2.186k =7.785m·s 3600×-×0.05
4 Q qm h c p h T T W 3 4 , , 1 2 2.98 10 (90 50) 6.29 10 3600 1900 = ( − ) = − = C KS Q tm 45.6 230 6 6.29 104 = = = C t t tm 45.6 50 18 90 ln (90 ) (50 18) 2 2 = − − − − − = 解得 t2 = 27.5C (2) 冷却水消耗量 1 3 1 3 4 , 2 1 , 1.58 5.69 10 4.187 10 (27.5 18) 6.29 10 ( ) − − = = − = − = k g s k g h c t t Q q p c m c 2-14 在逆流换热器中，用 20C 的水将 1.5kg·s -1 的苯由 80C 冷却到 30C。换热器列 管直径为252.5mm。水走管内，水侧和苯侧的传热系数分别为 0.85kW·m-2·C -1 和 1.7 kW·m-2·C -1，管壁的导热系数为 45 W·m-1·C -1，忽略污垢热阻。若水的出口温度为 50 C。 试求换热器的传热面积 S0 及冷却水的消耗量 qm,c。操作条件下水的 cp = 4.174103 J·kg-1·℃-1 , 苯的 cp = 1.90103 J·kg-1·℃-1。 解： Q qm h T T W 3 5 = , ( 1 − 2 ) =1.51.910 (80 − 30) =1.42510 tm C 18.2 30 20 80 50 ln (80 50) (30 20) = − − − − − = W m C d d d b d K m i i = + + = + + = 2 0 0 0 472 20 25 1700 1 22.5 25 45 0.0025 1700 1 1 1 1 1 2 5 0 16.59 472 18.2 1.425 10 m K t Q S m = = = 冷却水消耗量 1 3 5 , 2 1 , 1.14 4.174 10 (50 20) 1.425 10 ( ) − = − = − = k g s c t t Q q p c m c 2-15 20℃、2.026103Pa 的空气在套管换热器内管被加热到 85℃。内管直径 573.5mm，长 3m，当空气流量为每小时 55m3 时，求空气对管壁的传热系数（空气物性： 0℃时 = 1.293kg·m-3；50℃时 cp = 1.017103 J·kg-1·℃-1 ， = 2.82610-2 W·m-1·℃-1， = 1.9610-5Pa ·s，Pr = 0.968）。 解：定性温度 = 20 + 85 2 = 52.5℃，近似取 50℃空气的物性 3 2 2.186 273 50 273 1.293 − = + = k g m 1 2 7.785 0.05 4 3600 55 − = u = m s
0.05×7785×2.186 4.34×104 1.96×10-5 a=00232.826X10 0025×(4.34×10)08×(0.986a i7TW.m-2.°C L 3 120>60不必校正 d005 2-16在列管换热器内,用冷水冷却甲烷气,120℃的常压甲烷气以10ms1平均流速在 壳程沿轴向流动,出口温度30℃,水在管程流动,其传热系数为0.85kWm2.°Cl。换热器 外壳内径为190mm。管束由37根必19×2mm的钢管组成,忽略管壁及污垢热阻,求总传热 系数。已知75°C下甲烷的μ=115×105Pa-s,=0.0407Wm.℃1,cp=2.5×103Jkg2℃ 解:定性温度=120+30 2=75℃,甲烷的物性: u=1115×105Pas,x=0.0407Wm1.,cp=2.5×103 Jkg.C1 PM1.013×102×16 =0.56kgm RT8.314×(273+75) 壳程当量直径 D2-nd2 D2-37d20.19-37×001900255m D+nnd D+37d0.19+37×0.019 Re=d=00255×10×056=1242×10° 1.15×10 ,42.5×103×1.115×1 0.706 0.0407 a0=0023Re08Pr03=0.023 00253×(242×10)08×(0706)03 0.0407 62.3W·m 0.019 K=a+ad=623+085×1050015=015 K=570W,m-2.C-1 2-19工艺上要求将绝对压强为11206kPa、温度为95℃、流量为180kgh1的过热氨气 冷却并冷凝至饱和温度30℃的液态氨。现采用15℃的水为冷却剂在换热器中逆流操作。测 得水的出口温度为27℃。试计算水的用量及两流体间的平均温度差。已知95℃氨蒸气的焓 为1647kJkg3,30℃氨蒸气的焓为1467kJkg,30℃液氨的焓为323kJkg,忽略热损失 20℃的水cp=4183Jkgl℃。 解:该传热过程应分为冷却段和冷凝段。过热氨蒸气冷却至饱和温度的放热速率为
5 4 5 4.34 10 1.96 10 0.05 7.785 2.186 Re = = − （湍流） 4 0.8 0.4 2 1 2 (4.34 10 ) (0.986) 57.7 0.025 2.826 10 0.023 − − − = = W m C 120 0.05 3 = = d L 60 不必校正 2-16 在列管换热器内，用冷水冷却甲烷气，120℃的常压甲烷气以 10m·s -1 平均流速在 壳程沿轴向流动，出口温度 30℃，水在管程流动，其传热系数为 0.85kW·m-2·C -1。换热器 外壳内径为 190mm。管束由 37 根192mm 的钢管组成，忽略管壁及污垢热阻，求总传热 系数。已知 75C 下甲烷的 = 1.1510-5Pa ·s， = 0.0407 W·m-1·℃-1，cp = 2.5103 J·kg-1·℃-1 。 解：定性温度 = 120 + 30 2 = 75℃，甲烷的物性： = 1.11510-5Pa ·s， = 0.0407 W·m-1·℃-1，cp = 2.5103 J·kg-1·℃-1 3 2 0.56 8.314 (273 75) 1.013 10 16 − = + = = kg m RT PM 壳程当量直径 D d D d D n d D n d de 37 4 4 37 4 2 2 2 2 + − = + − = 0.0255m 0.19 37 0.019 0.19 37 0.019 2 2 = + − = 4 5 1.242 10 1.15 10 0.0255 10 0.56 Re = = = − deu 0.706 0.0407 2.5 10 1.115 10 Pr 3 5 = = = c p 0.8 0.3 4 0.8 0.3 0 (1.242 10 ) (0.706) 0.0255 0.0407 = 0.023 Re Pr = 0.023 de 2 1 62.3 − − = W m s 0.0175 0.015 0.019 0.85 10 1 62.3 1 1 1 1 3 0 = = + = + i o i d d K 2 1 57.01 − − K = W m C 2-19 工艺上要求将绝对压强为 11206kPa、温度为 95℃、流量为 180kg·h -1 的过热氨气 冷却并冷凝至饱和温度 30℃的液态氨。现采用 15℃的水为冷却剂在换热器中逆流操作。测 得水的出口温度为 27℃。试计算水的用量及两流体间的平均温度差。已知 95℃氨蒸气的焓 为 1647kJ·kg-1，30℃氨蒸气的焓为 1467 kJ·kg-1，30℃液氨的焓为 323 kJ·kg-1，忽略热损失， 20℃的水 cp = 4183 J·kg-1·℃-1。 解：该传热过程应分为冷却段和冷凝段。过热氨蒸气冷却至饱和温度的放热速率为
3600 ×(1647-1467)×10=9000W T 冷却段 30℃氨蒸气冷凝过程放出的热为 冷凝段 180 3600-(1467-323)×103=57200W 水吸收的总热量 Q=Q1+Q2=9000+57200=66200W 水的定性温度= 27+15 2=21℃近似取cp=4183Jkg℃-1 水的流量 66200 1.319k·s Cn(t2-1)4183×(27-15) 冷凝段57200=1.319×4183×(t-15) A.=(30-15)-(30-254=88C 30-15 冷却段M=(95-27)-(30-254)=2417C 2-20室内装有两根等长的简易水平暖气管,管内通以饱和蒸汽,暖气通过自然对流 向室内供暖。设大管直径为小管直径的4倍。小管的(GrPr)>10°,且两管间无相互影响,试 求两管的供暖比值,并讨论顶层楼房另加粗直管暖气的作用 解:对于自然对流Gr.Pr= Bg△dp 两管子所处条件相同,式中只有管径不同(D=4d),其他参数相同 0.13-(Gr·Pr a大(1/D)x(D3)x a小(1d)x(d)x=1两管的a相同,K相同 Q=KS△tm 大S大mDL Q小S小mlL 顶层楼房散热面大,加粗直管暖气,加大供热量。 2-2232℃流率为19.5kgs1的冷却水(取cp=4174×103Jkg:℃)在列管换热器的管 方流动,从蒸馏塔顶出口流率为084kg3.8×103kgs·的正戊烷饱和蒸汽在壳方冷凝为饱和温 度51.7℃的液体离开冷凝器。冷凝器列管长3m,直径②25×2.5mm,已知在51.7℃下正戊烷
6 Q (1647 1467) 10 9000W 3600 180 3 = − = 30℃氨蒸气冷凝过程放出的热为 Q (1467 323) 10 57200W 3600 180 3 = − = 水吸收的总热量 Q = Q1 + Q2 = 9000 + 57200 = 66200W 水的定性温度 = 27 + 15 2 = 21℃ 近似取 cp = 4183 J·kg-1·℃-1 水的流量 1 2 1 , 1.319 4183 (27 15) 66200 ( ) − = − = − = k s c t t Q q p m c 冷凝段 57200 = 1.319 4183(t / -15) t / = 25.4℃ tm C 8.8 30 25.4 30 15 ln (30 15) (30 25.4) = − − − − − = 冷却段 tm C 24.17 30 25.4 95 27 ln (95 27) (30 25.4) / = − − − − − = 2-20 室内装有两根等长的简易水平暖气管，管内通以饱和蒸汽，暖气通过自然对流 向室内供暖。设大管直径为小管直径的 4 倍。小管的(Gr·Pr)109，且两管间无相互影响，试 求两管的供暖比值，并讨论顶层楼房另加粗直管暖气的作用。 解：对于自然对流 p g td c Gr = 2 3 2 Pr 两管子所处条件相同，式中只有管径不同（D = 4d），其他参数相同 3 1 = 0.13 (Gr Pr) d 1 (1/ ) ( ) (1/ ) ( ) 3 1 3 1 3 3 = = d d D D 小 大 两管的相同，K 相同 Q = KStm = = = 4 dL DL S S Q Q 小 大 小 大 顶层楼房散热面大，加粗直管暖气，加大供热量。 2-22 32℃流率为 19.5kg·s -1 的冷却水（取 cp = 4.174103 J·kg-1·℃-1）在列管换热器的管 方流动，从蒸馏塔顶出口流率为 0.84kg3.8103 kg·s -1 的正戊烷饱和蒸汽在壳方冷凝为饱和温 度 51.7℃的液体离开冷凝器。冷凝器列管长 3m，直径252.5mm，已知在 51.7℃下正戊烷 T2 T1 t1 t2 冷却段 冷凝段 t’
的冷凝相变热r=356×105Jkg2,操作中其αo=≡910w-m2:℃,忽略管壁和污垢热阻,试 求列管数 解:设水的出口温度t2 19.5×4.174×103(t2-32)=0.84×3.56×105=299×105W (51.7-32)-(51.7-3567) =178C 517-32 In 51.7-3567 Q=K0doLn△tm=2.99×10w 设K0=600Wm2.℃1 2.99×10 =119≈120 K0 id. LAt600×x×0.025×3×178 19.5/994 0.5204m·s 丌 120×二×0.0 Re=02×05204×94=1379×10 0.75×10- 4.174×103×0.75×10 Pr 5.033 0.622 a=0.023× 0.62 002(1.379×104)8x(5.033+=2798W·m2·C 47W.m-2.°C 0.025 9102798×002 与所设值相近,n值合理、安全 2-23在套管换热器内以压强为294kPa的饱和蒸汽冷凝将内管中14kgs流量的氯苯 从35℃加热到75℃,现因故氯苯流率减小至0.4kgs-,仍要求进、出口温度不变,若仍用 原换热器操作,应采取什么措施,以计算结果回答。已知换热器内管为38×2mm铜管,氯 苯在两种情况下均为湍流,设其物性常数不变,蒸汽冷凝传热系数比氯苯传热系数大得多, 忽略污垢热阻(饱和蒸汽T=110℃,py=143.3kPa;T=120℃,pv=1986kPa;T=133℃, 2940kPa)。 解:原工况:Q=qmcp(t2-t)=KS△tm (1) 汽令,m减小,使α氯减小,K减小,Q减小,则应使饱和蒸汽压降低,以降低饱和蒸 保持氯苯出口温度不变 (133-35)-(133-75) 133-35 =76.26°C 133-75 新工况:Q= qm c'c(2-t)=KS△tm1 (2)
7 的冷凝相变热 r = 3.56105 J·kg-1，操作中其0 = 910 W·m-2·℃-1，忽略管壁和污垢热阻，试 求列管数。 解：设水的出口温度 t2 Q = qm,ccp,c(t2 – t1)= qm,h r 19.5 4.174 103(t2 - 32) = 0.84 3.56 105 = 2.99105W t 2 = 35.67℃ tm C 17.8 51.7 35.67 51.7 32 ln (51.7 32) (51.7 35.67) = − − − − − = Q = K0d0Lntm = 2.99105W 设 K0 = 600 W·m-2·℃-1 119 120 600 0.025 3 17.8 2.99 105 0 0 = = = K d L tm Q n 1 2 0.5204 0.02 4 120 19.5/ 994 − = u = m s 4 3 1.379 10 0.75 10 0.02 0.5204 994 Re = = − 5.033 0.622 4.174 10 0.75 10 Pr 3 3 = = − W m C = = 4 0.8 0.4 −2 (1.379 10 ) (5.033) 2798 0.02 0.622 0.023 K W m C = + = −2 0 647 2798 0.02 0.025 910 1 1 与所设值相近，n 值合理、安全。 2-23 在套管换热器内以压强为 294kPa 的饱和蒸汽冷凝将内管中 1.4kg·s -1 流量的氯苯 从 35℃加热到 75℃，现因故氯苯流率减小至 0.4kg·s -1，仍要求进、出口温度不变，若仍用 原换热器操作，应采取什么措施，以计算结果回答。已知换热器内管为382mm 铜管，氯 苯在两种情况下均为湍流，设其物性常数不变，蒸汽冷凝传热系数比氯苯传热系数大得多， 忽略污垢热阻（饱和蒸汽 T = 110℃，pV = 143.3kPa；T = 120℃，pV = 198.6kPa；T = 133℃， pV = 294.0kPa）。 解：原工况：Q = qm,ccp,c(t2 – t1) = KStm （1） qm,c减小，使氯苯减小，K 减小， Q 减小，则应使饱和蒸汽压降低，以降低饱和蒸 汽温度，保持氯苯出口温度不变。 tm C 76.26 133 75 133 35 ln (133 35) (133 75) = − − − − − = 新工况：Q/ = qm,c / cp,c(t2 – t1) = K/Stm / （2）
y“k 14=35 4 湍流a∝u8 a=(2)9=(9m-)=350=27 K≈α氯则 K 代入(3)得 K·Mn7626×272 5926°C K×3.5 3.5 A.=(-35)-(7-75=5926°C T-35 解得T=116.5℃相应pv=1792kPa,将饱和蒸汽压降低到1792kPa可达目的
8 3.5 0.4 1.4 / / / , , / = = = = m m m c m c K t K t q q Q Q （3） 湍流 u 0.8 ( ) ( ) 3.5 2.72 0.8 0.8 / , 0.8 , / / = = = = m c m c q q u u K 氯苯 则 2.72 / / = = K K 代入（3）得 C K K t t m m 59.26 3.5 76.26 2.72 3.5 / / = = = C T T T T tm 59.26 75 35 ln ( 35) ( 75) / / / / = − − − − − = 解得 T / = 116.5℃ 相应pV = 179.2kPa，将饱和蒸汽压降低到179.2kPa可达目的