0.0r 141 2.6 0,0 -:1ty 2.4 2,2 0.43 2.0 1.8 0.20 1,6 7.4 4.4.74.7+,9.05,15.25.3 1Ti/-1 10 15 20 C&Cr) 图4氧化初期C-Cr-T平衡关系(Peo=0.1MPa) 图5氧化末期C-Cr-T-Peo平衡关系 Fig.4 Equilibria relations among Fig.5 Equilibria relations among C-Cr-T in initial oxidation C-Cr-T-Peo in final oxidation period period Hilty线分别是(8)、(9)式的计算值。 Hilty:cCr)=(3~30)%,1og%Cpe0=13800/T+8.70 (8) 〔%C) Nakamura:cCr=(10~25)%;1og8-=-40990/T+25,83 (9) at 图4中Nakamura线是取e8=0.191,e8=-0.023,e8.=-0,114计算得出的。从图4可 知，氧化初期STB复吹转炉熔池内CC)一〔Cr选择性氧化的关系线介于Hilty线和Nakamura 线之间，并且其cC]-〔Cr)平衡程度优于在电炉法中应用良好的lilty经验式，而不及Naka- mura实验室的平衡测定值。图5是氧化末期STB复吹转炉熔池中〔C)一〔Cr)一pco一T关系 与Hty公式的比较，可见两条直线基本上平行，即温度对平衡的影响程度两者是相同的。 从图5中两直线的间距估计，相同T、Pco、〔%C)时STB复吹转炉熔池内CCr)含量比Hilty 公式的计算值高1.3.2C(即，C%Cr6rB-C%Cr11y=1.3·C6C2）,这一差别无疑 p。。 Pco 是动力学条件所造成的。由此可知，沿用普遍适用于电炉的H1ty经验式来度量STB复吹转 炉熔池中〔C)一〔C]选择氧化的平衡程度，或者以此为基础来计算确定工艺参数是不精确 的。至于STB等复吹转炉中〔C)一〔C)选择氧化能达到怎样的平衡程度，则有待于对大量的 生产实验数据进行总结分析，并结合微观上对顶吹氧、底吹惰性气体条件下〔C)一〔C)选择 氧化反应机理模型的理论探索逐步认识和解明。 194 — 、 a k 千〕叮1 1.; r ; 1 一一 一 一 1 1 ` 卫 t 、 — — 协 { 飞l 1 ; } { } / / / / 目、 匕 1 一 葺 · 乞 l 一 · 一 戈丁〔人 一 一 一 卜( i 飞t 丫 l , 1 — — 一 { 一 一 一 一 …} { { { 卜 . } / ,; 一 ’ 图 4 氧化初期 C - F 1 9 . 4 E q u i l i b r i a C 一 C r 一 T i 力 P亡 r i o d } 0 1 ) 2 口 〔几C r 〕 C r 一 T平衡关系 (尸 。 。 = o . zM P a ) r e l a t i o n s a m o n g i n i t i a l o x i d a t i o n 图 5 F 19 氧化末 期 C 一 C r 一 T 一 p 。 。 平衡关系 E q u i l i b r i a r e l a t i o n s a m o n g C 一 C r 一 T 一 P 。 。 i n f i n a l o x i d a t i o n P e r i o d H i l t y 线分别是 ( 8 ) 、 ( 9 )式的计算值 。 H i lt y 亡 ” : 〔 C r 〕 = ( 3 ~ 3 0 ) % ; : _ _ 〔% C r 〕 · P 。 。 ` ” 乙一不万沁了一 = 1 3 8 0 0 / T + 8 。 7 0 ( s ) N a k a o u r a 〔 , 〕 : 〔e r 〕 一 ( i 。一 2 5 ) % ; 1 0 9 丝升一 = 一 4。。。。 / : + 2 5 . 8 3 ( 。 ) “ 己 图 4 中N a k a m u r a 线 是取 e 名= 0 . 1 0 1 , e 名 ` = 一 0 . 0 2 3 , e g r = 一 0 . 1 1 4计算得 出的 。 从 图 4 可 知 , 氧化初期 S T B 复吹转炉熔池内〔C 〕一〔C r 〕选择性氧化的 关系线介于 H ilt y 线 和N a k a m ur a 线之间 , 并且其〔C 〕 一 〔C r 〕平衡程度优于在 电炉法 中应 用 良好的H ilt y 经验 式 , 而不及N a ka - m o r a 实验室的平衡测定值 。 图 5 是氧化末期 S T B复吹转炉熔池中〔C 〕一〔C r 〕一 p 。 。 一 T 关系 与 H il yt 公式的比较 , 可见 两条直线基 仁上平行 , 即 温度对 平衡的影响程 度两者是相同 的 。 从图 5 中两直线 的 间距估计 , 相 同 ’7 、 cP 。 、 〔% C 〕时S T B 复吹转炉熔池内〔rC 〕 含量比H ilt y 公式的计算值 高 1 . 。 _ 〔% C 〕 Q . 一 P 。 。 ( 即 , 〔 % e r 〕 。 : 。 一 〔% e : 〕 : , , 、 , = 1 . 3 . 互匹鱼 一 、 , 、 P C o l 这一差别无疑 是动力学条件所造成的 。 由此可 知 , 沿 用普遍适 用于 电炉的 H il yt 经验式来度量 S T B 复吹转 炉熔池中〔C 〕一〔C r 〕选择氧化的平衡程度 , 或者以此为基础来计算确定工艺 参 数 是 不 精确 的 。 至于 S T B等复吹转炉中〔C〕一〔C r 〕 选择氧化能达到 怎样的平衡程度 , 则有待于对 大量的 生 产实验数据进 行总结分析 , 并结合微观上对顶吹氧 、 底吹惰性气体条件下 〔C〕一〔cr 〕选 择 氧化反应机理模型 的理论探索逐步认识和解明