复吹转护的治炼结果与图2相比钢液中含氧量较高，由此可知其碳氧反应在离平衡较远的环 境中进行。因此，提高氧化期的底吹供气量，加强搅拌，促进〔C)一〔O〕平衡，抑止〔C)一 〔O)达到平衡，使脱碳优先进行，对完善上钢五厂STB复吹转炉冶炼不锈钢工艺是有益的。 2STB复吹转炉冶炼不锈锅熔池中〔Cr〕-〔0]平衡行为 根据生成的铬氧化物分子形态的不同，精炼不锈钢时〔C)一〔O)平衡有如下代表性的研 究成果c45): (1)J·Chinman:〔Cr)>9.0% ●1710-1680℃ 300 1700 01720-1740C raO.=3[Cr)+[0) 01600-160 4 4 1700'C 0 1og(%Cr)3‘ao=-13800/T+5.99 ● 200 (6) 650 1650c ● (2)Y.Nakamura,T.Ohno,K. 0 -1 Segawa:〔%Cr)=10~25, 100 Y.\akamira T=1600一1900℃ J.Chipman Cr2Os=2CCr3+3C0],logc%Cr]2.ao =-44040/T+19.42 (7) 9 1011 121314151617 %Cr] 上钢五厂的试验结果与(6)、(7)式所 图3治炼不锈钢氧化期CCr)-〔0关系 表示的曲线如图3所示。分析图3可知： Fig,3 Relations betneen CCr]and (O] in axidative period in stainless (a)上钢五厂的试验更接近Y,Nakamura steel making 的结果，因此认为STB复吹转炉熔池中铬 氧化物以Cr2O3为主；(b)熔池中〔C]一〔O门基本上达到了平衡。这一结果与前文分析得出 的〔C)一〔O)不平衡形成对照，表明冶炼过程中铬的氧化优先于脱碳反应达到平衡。 3熔池中〔Cr〕-〔C)-T-pco平衡行为 回归分析上钢五厂生产试验数据，得到不同脱碳期〔C)一〔C)一T一pco关系的方程如表 2。此回归方程以及Hilty、Nakamura的研究结果如图4、图5所示。图中Nakamura和 表了上钢五厂STB试验Cr-C-T-Pco关系的回归方程 Table 3 Regresion equation of Cr-C-T-Pco on STB in Shanghal No,5 I and S works 冶炼期 方程 N-2 U a=0.01 前期 C%℃>0.55 10 CrPc0=-15845+9,8983 38.087,995 39.53603100.568 0.283 〔C) c愿<期61ogC8P0。-1993+8.9679 1.1816.46613.3280.2080.393 0.300 CC) 18复吹转护的冶 炼结果与图 2 相比钢 液中含氧量较高 , 由此可知其碳氧反应在离平衡较远的环 境中进行 。 因此 , 提高氧化期的底吹供气量 , 加强搅拌 , 促进〔 C〕一〔o 〕 平衡 , 抑止〔cr 〕一 〔O 〕达到平衡 , 使脱碳优先进行 , 对完善上钢五厂 5 T B 复吹转炉冶炼不锈钢 工艺是有益的 。 2 s T B 复吹转炉冶炼不锈钢熔池 中 〔C r 〕 一 〔0 〕 平衡行 为 根据生成的铬氧化物 分子形态的 不 同 , 精炼不锈钢 时〔rC 〕一〔O 〕平衡有如下代表性的研 究成果 〔 ` ’ 5 ’ : ( 1 ) J · C h s o m a n : 〔C r 〕> 9 。 0 % 1 4 C一 0 一 令 〔C · 〕 + 〔O 〕 色一、 ū =c ú 。 1 0 9 〔% C r 〕” ` a 。 = 一 1 3 8 0 0 / T + 5 . 9 9 ( 6 ) 3 0 0 2 0 0 ( 2 ) Y · N a k a m u r a , T 。 o h n o s K . S e g a w a : 〔 % C r 〕 = 1 0 ~ 2 5 , T = 1 6 0 0一 1 9 0 0℃ C r : 0 : = 2〔C r〕 + 3〔O 〕 , 1 0 9〔% C r 〕 2 · a o = 一 4 4 0 4 0 / T + 1 9 。 4 2 ( 7 ) , 刹 未愁 . 、 、 、 、 } ~ 门 ] } l 一~ 份一卜一洲一 e 、 八 〔 I k a lz一L乌r ` 、 !{ . 一 了 . C h i p爪 , n … 上钢五厂 的试验结果与 ( 6 ) 、 ( 7) 式所 表示的 曲线如图 3 所示 。 分析图 3 可 知 : ( a ) 上 钢 五厂的试验更接近 Y . N a k a m u r a 的结果 , 因此认 为 S T B复吹转炉熔池中铬 9 I f) I ’ } 1 2 1 3 1介 1 5 1 6 ` 17 〔%C r 〕 图3 冶焦不锈 钢氧化 期〔C r 〕 ~ 〔 O 〕关系 F i g . 3 R e l a t i o n s b e r n e e n 〔C r 〕 a n d 〔 o 〕 i n a x i d a t i v e P e r i o d i n s t a 主n l e s s 5 t e e l m a k i n g 氧 化物 以 C r Z O 。 为主 ; ( b) 熔池中〔rC 〕一〔 O 〕基本上达到了平衡 。 这一结果与前文分析得 出 的〔C 〕一〔O 〕不平衡形成对照 , 表 明冶 炼过程中铬的氧化优先于脱碳反应达到平衡 。 3 熔池 中 〔C r 〕 一 〔C 〕 一 T 一 P co 平衡行为 回归 分析上钢五厂生 产试验数据 , 得到 不同脱碳期〔C r 〕一〔C〕一 T 一 p 。 。 关系 的方程如表 2 。 此回 归方程 以及 H i l t y 、 N a k a m u r a 的研究结果如图 4 、 图 5 所 示 。 图 中 N a k a m u r a 和 表 3 上钢五厂 S T B试脸cr 一 C 一 T 一 P 。 。 关 系 的回 归方程 T a b l e 3 R e g r e s i o n e q u a t i o n o f C r 一 C 一 T 一 P e o o n S T B i n S h a n g h a l N o 一 5 1 a n d 5 w o r k s 冶 炼 期 N 一 2 U Q F S R. a 二 0 ` 0 1 前 期 〔 % C 〕> 0 。 5 5 后 期 〔 % C 〕 ( 0 。 5 5 ; 。 g `毕乒立一 L 、 碑 J 1 5 8 4 5 T + 9 。 8 9 8 3 3 8 。 0 8 7 。 9 9 5 3 9 。 53 6 0 。 3 1 0 0 。 5 6 8 0 。 2 8 3 1。 g `毕寥织一 1 3 0 7 3 七` J T + 8 。 9 6 7 3 1 。 1 8 1 6 。 4 6 6 13 。 3 2 8 0 。 2 0 0 一 3 9 3 0 。 30 0