第9期 冯凯等：考虑传搁能耗的304不锈钢电炉冶炼流程最优连浇炉数计算方法 ·1087· 表96炉连浇每个炉次在各个工序间的传搁时间 Table 9 Transport time of each process for 6 continuous casting heats min 工序 第1炉 第2炉 第3炉 第4炉 第5炉 第6炉 电炉一AOD 106 88 70 52 34 16 AOD-LF 96 78 60 42 24 6 LF一连铸 12 11 10 8 7 表106炉连浇每个炉次在各个工序间的传搁温降 Table 10 Transport temperature drop of each process for 6 continuous casting heats ℃ 工序 第1炉 第2炉 第3炉 第4炉 第5炉 第6炉 电炉一AOD 142.7 134.6 126.5 118.4 110.3 102.2 AOD-LF 83.2 75.1 67 58.9 50.8 42.7 LF一连铸 5.4 4.95 4.5 4.05 3.6 3.15 表116炉连浇的温度制度 Table 11 Temperature schedule of 6 continuous casting heats 第1炉 第2炉 第3炉 工序 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 电炉 ≥1265 1757~1761 ≥1265 1750~1760 ≥1265 1743~1734 AOD 1615~1620 1515~1530 16161625 1521~1540 1608-1617 1513~1532 LF 1431-1445 1510~1521 1446-1465 1505~1521 1446-1465 1505~1520 第4炉 第5炉 第6炉 工序 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 电炉 ≥1265 1717~1726 ≥1265 1700-1710 ≥1265 1684~1693 AOD 1600~1608 1504~1523 1590~1600 1514~1495 1582~1591 1487~1506 LF 1445-1464 1504~1520 1445-1464 1503~1520 1444~1463 1503~1519 注：由于钢厂给出参考温度制度中，AOD工序内部温降较大，导致电炉出钢温度较高，但在实际生产过程中，AOD配合喷碳和吹氧使钢水 温降很小，甚至还会有一定升温作用 所示. 3增加连浇炉数对能耗的影响 传搁能耗=钢水比热容×钢水质量×传搁温降. 如果需要增加连浇炉数，减少开浇耗材的消 钢水比热容取0.837kJkg1℃1，单包钢水 耗，必须加大工序间允许的最长传搁时间，加大 质量取125t,可以计算出各个炉次在不同工序间的 允许传搁温降的范围，这样势必会增加传搁过程 传搁能耗如表14所示.同时可以计算出一个浇次 的能耗. 总的传搁能耗为119068M,即4067.94kg标准煤： 以6炉连浇为例，根据图1(a),将各个炉次在 每炉次的平均传搁能耗为19844.75M山，即677.99 不同工序间的传搁时间列入表12. kg标准煤 根据表3中各个工序间传搁过程温降情况，可 以此方法可以计算出不同连浇炉数的浇次总传 以计算出各个炉次不同工序间的传搁温降如表13 搁能耗和每炉次的平均传搁能耗如表15所示 表126炉连浇各个炉次在不同工序间的传搁时间 Table 12 Transport time of each process for 6 continuous casting heats min 工序 第1炉 第2炉 第3炉 第4炉 第5炉 第6炉 EAF-AOD 106 好 70 52 AOD-LF 96 78 60 42 24 6 LF一连铸 12 10 7第 9 期 冯 凯等: 考虑传搁能耗的 304 不锈钢电炉冶炼流程最优连浇炉数计算方法 表 9 6 炉连浇每个炉次在各个工序间的传搁时间 Table 9 Transport time of each process for 6 continuous casting heats min 工序 第 1 炉 第 2 炉 第 3 炉 第 4 炉 第 5 炉 第 6 炉 电炉—AOD 106 88 70 52 34 16 AOD—LF 96 78 60 42 24 6 LF—连铸 12 11 10 9 8 7 表 10 6 炉连浇每个炉次在各个工序间的传搁温降 Table 10 Transport temperature drop of each process for 6 continuous casting heats ℃ 工序 第 1 炉 第 2 炉 第 3 炉 第 4 炉 第 5 炉 第 6 炉 电炉—AOD 142. 7 134. 6 126. 5 118. 4 110. 3 102. 2 AOD—LF 83. 2 75. 1 67 58. 9 50. 8 42. 7 LF—连铸 5. 4 4. 95 4. 5 4. 05 3. 6 3. 15 表 11 6 炉连浇的温度制度 Table 11 Temperature schedule of 6 continuous casting heats ℃ 工序 第 1 炉 第 2 炉 第 3 炉 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 电炉 ≥1 265 1 757 ～ 1 761 ≥1 265 1 750 ～ 1 760 ≥1 265 1 743 ～ 1 734 AOD 1 615 ～ 1 620 1 515 ～ 1 530 1 616 ～ 1 625 1 521 ～ 1 540 1 608 ～ 1 617 1 513 ～ 1 532 LF 1 431 ～ 1 445 1 510 ～ 1 521 1 446 ～ 1 465 15 05 ～ 1 521 1 446 ～ 1 465 1 505 ～ 1 520 工序 第 4 炉 第 5 炉 第 6 炉 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 开始处理 出钢结束 电炉 ≥1 265 1 717 ～ 1 726 ≥1 265 1 700 ～ 1 710 ≥1 265 1 684 ～ 1 693 AOD 1 600 ～ 1 608 1 504 ～ 1 523 1 590 ～ 1 600 1 514 ～ 1 495 1 582 ～ 1 591 1 487 ～ 1 506 LF 1 445 ～ 1 464 1 504 ～ 1 520 1 445 ～ 1 464 1 503 ～ 1 520 1 444 ～ 1 463 1 503 ～ 1 519 注: 由于钢厂给出参考温度制度中，AOD 工序内部温降较大，导致电炉出钢温度较高，但在实际生产过程中，AOD 配合喷碳和吹氧使钢水 温降很小，甚至还会有一定升温作用． 3 增加连浇炉数对能耗的影响 如果需要增加连浇炉数，减少开浇耗材的消 耗，必须加大工序间允许的最长传搁时间，加大 允许传搁温降的范围，这样势必会增加传搁过程 的能耗． 以 6 炉连浇为例，根据图 1( a) ，将各个炉次在 不同工序间的传搁时间列入表 12． 根据表 3 中各个工序间传搁过程温降情况，可 以计算出各个炉次不同工序间的传搁温降如表 13 所示． 传搁能耗 = 钢水比热容 × 钢水质量 × 传搁温降． 钢水比热容取 0. 837 kJ·kg － 1 ·℃ － 1 ，单包钢水 质量取 125 t，可以计算出各个炉次在不同工序间的 传搁能耗如表 14 所示． 同时可以计算出一个浇次 总的传搁能耗为 119 068 MJ，即 4 067. 94 kg 标准煤; 每炉次的平均传搁能耗为 19 844. 75 MJ，即 677. 99 kg 标准煤． 以此方法可以计算出不同连浇炉数的浇次总传 搁能耗和每炉次的平均传搁能耗如表 15 所示． 表 12 6 炉连浇各个炉次在不同工序间的传搁时间 Table 12 Transport time of each process for 6 continuous casting heats min 工序 第 1 炉 第 2 炉 第 3 炉 第 4 炉 第 5 炉 第 6 炉 EAF—AOD 106 88 70 52 34 16 AOD—LF 96 78 60 42 24 6 LF—连铸 12 11 10 9 8 7 ·1087·