16119 TB- +27.28 1212\*MERGEFORMAT ( 1706.0 TD= +10.33 1313\*MERGEFORMAT() k=32.0 +0.105 1414\*MERGEFORMAT ( 27.47 LB = +0.199 1515\*MERGEFORMAT ( 拟合方程的Adj.R-Square分别为0.975、0.929、0.981和0.969，拟合 因此，基于 D可以构建适用性较好的稳态流变预测模型，将式Eor: Reference source not found-Error: Reference source not found与式Eror:Reference source not found联文瑯可分析稳态条件下 和对稳 态剪切应力的影响。 80 (a) 60k 指最终正 05 0.00100.0015 0.00300.00050.00100.00150.00200.00250.0030 1VΦ2/um-2 0.25 0.40r (c) (d) 0.20 0.34 ×0.15 屋02s 010 0.16 0.0150.00200.0250.00300680050.00100.0150.0200.0250.030 1Vd2/μm-2 Vd2/μm2 图4稳态流变模型各参数和1/⑥之间的关系 Fig.4 Relationships between parameters of the proposed equilibrium model and 1/2. 稳态剪切应力与剪切速率、平均粒径二者的关系曲面见图5。由图可知，颗粒粒径的波动导致 料浆剪切应力的显著变化。当颗粒平均粒径较小时，同等剪切速率条件下的稳态剪切应力更大。平 均粒径减小导致比表面积增加，更多水吸附在颗粒表面而参与流动的水分减少，因而屈服应力或黏 度均有所增长⑦]。在制备高浓度尾砂料浆时，要考虑尾砂粒径的变化，通过调整浓度等改善料浆的 流动性。2 16119  B 27.28    1212\* MERGEFORMAT () 2 1706.0  D 10.33    1313\* MERGEFORMAT () 2 32.0 k 0.105    1414\* MERGEFORMAT () 2 27.47  B 0.199    1515\* MERGEFORMAT () 拟合方程的 Adj. R-Square 分别为 0.975、0.929、0.981 和 0.969，拟合效果理想。因此，基于 2  可 以构 建适 用性 较 好 的稳 态流 变预 测模 型， 将 式 Error: Reference source not found-Error: Reference source not found 与式Error: Reference source not found联立即可分析稳态条件下 2  和γ˙对稳 态剪切应力的影响。 图 4 稳态流变模型各参数和1/¯ϕ 2之间的关系 Fig. 4 Relationships between parameters of the proposed equilibrium model and 1/¯ϕ 2 . 稳态剪切应力与剪切速率、平均粒径二者的关系曲面见图 5。由图可知，颗粒粒径的波动导致 料浆剪切应力的显著变化。当颗粒平均粒径较小时，同等剪切速率条件下的稳态剪切应力更大。平 均粒径减小导致比表面积增加，更多水吸附在颗粒表面而参与流动的水分减少，因而屈服应力或黏 度均有所增长[7]。在制备高浓度尾砂料浆时，要考虑尾砂粒径的变化，通过调整浓度等改善料浆的 流动性。 录用稿件，非最终出版稿