·532 北京科技大学学报 第35卷 不稳定,而且还会使传动系统失效而发生严重的后 其中b:为该点的耐磨系数,在任意一个加载周期 果川,因此对含裂纹齿轮装置动态性能的研究备受 T,对于任意齿轮接触线上的一点,其磨损量为 关注.以往齿轮动力学模型研究中均忽略了齿轮表 面客观存在的摩擦磨损影响12-15,且对齿轮出现 △hi(a=2bar(gpa,)a,)-ad.(② Ux (qi) 裂纹故障的动特性也缺乏研究,使得所求出的结果 式中,T为加载周期,入为主从动轮,主动轮取 与实际情况有一定的偏差.本文建立了一种能考虑 入=1,从动轮取入=2,a(9)为接触线长度的 多种因素影响的齿轮传动系统耦合振动模型,研究 1/2,y1,2(9)是接触点沿齿廓切线方向的线速度.每 了裂纹故障齿轮的动力学特性,并与完好齿轮的动 次循环后,齿面就会产生一定的磨损量,在经过N 力学特性进行了比较,为提高齿轮传动系统的疲劳 次循环后,累积磨损量可表示为 强度和动力学性能提供理论依据. N h(g)-∑△h()= 1齿轮系统动力学模型的建立 i=1 建立传动系统动力学模型时,需要考虑齿轮副 ∑2bag)p7g))-gl (3) '(q) 支撑系统中支撑弹性的影响,其振动形式有横向弯 i= 曲振动、轴向振动以及扭转振动,因此齿轮的相互 在每一个接触点,总偏差e(g:)由轮齿误差 啮合使得各种形式的振动相互耦合,从而形成了齿 e(q)、安装误差d(g:)以及N次循环后两齿轮 轮动力学中独特的啮合耦合型振动.齿轮传动系统 齿面磨损量h(q)构成,如下式表示: 2 在力学上可以将齿轮与轴的连接等效成具有阻尼和 e(q)= 弹簧的啮合转子系统,考虑齿面摩擦和偏心质量的 [e(g+d(@)+ha小.④ A=1 同时,还须考虑齿轮在垂直于啮合线方向的平移自 齿轮啮合误差是指实际啮合位置与理论啮合 由度.综合以上考虑,本文所创建的动力学模型如 位置在啮合作用线上的差值,主要是由轮齿误差和 图1所示. 安装误差引起的,可以用齿频的简谐函数来表示, 因此将轮齿误差以齿轮啮合频率进行傅里叶级数展 L.m 开: ex(qi)=em+ 〉ejcos(0jwq:+8). (5) Point =1 式中,j为谐波分量,w为齿轮啮合频率,,为接 触线上的第i个点,em为轮齿误差平均幅值,e, 为轮齿误差各谐波分量的幅值,日,为各谐波的相位 角,同理可将安装误差以齿轮啮合频率进行傅里叶 级数展开: Point2 00 ■ dx(q:)=dm+dj cos (jwq:+0j). (6) j=1 ka:Ca 其中,dm为安装误差平均幅值,d为安装误差各 谐波分量的幅值 m 图1所示齿轮传动系统动力学模型为六自由度 图1齿轮传动系统动力学模型 二维振动系统,其广义坐标可表示为 Fig.1 Dynamic model of a gear transmission system {6}= 1, 1,x2,2,01,( 2 (7) 对两齿轮接触线进行离散化,使之成为若干个 齿轮的刚度与阻尼用等效值kri、ki,Cri和cy, 单元,其中点9:为接触线上的第i个点.接触线上 来表示,其中i=1,2,图1中Point1与Point?2沿 任意一点的磨损量h(q:)都能以该点的压力p(q) y方向的位移与系统振动位移的关系可表示如下: 与滑动距离s(q:)来表示: Upi =yi -ei sin:-rii, (8) h(qi)=bip(qi)s(qi). (1) 0:=(d0,/dt)t-0p· · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 卷 不稳定而且还会使传动系统失效而发生严重的后 果 ‘因此对含裂纹齿轮装置动态性能的研究备受 关注 以往齿轮动力学模型研究中均忽略了齿轮表 面客观存在 的摩擦磨损影 响 一‘“且对齿轮 出现 裂纹故障的动特性也缺乏研究使得所求出的结果 与实际情况有一定的偏差 本文建立 了一种能考虑 多种 因素影响的齿轮传动系统祸合振动模型 研究 了裂纹故障齿轮的动力学特性 并与完好齿轮 的动 力学特性进行 了比较 为提高齿轮传动系统的疲劳 强度和动力学性能提供理论依据 其中 为该点的耐磨系数在任意一个加载周期 对于任意齿轮接触线上的一点其磨损量为 △ 互 、 、尹丁吼、一 、一 勺入 饭 式 中 为加载周期 入为主从动轮 主动轮取 入 从动轮取 入 。你 为接触线长度 的 。 是接触点沿齿廓切线方向的线速度 每 次循环后齿面就会产生一定的磨损量在经过 次循环后 累积磨损量可表示为 齿轮系统动力学模型的建立 建立传动系统动力学模型时需要考虑齿轮副 支撑系统 中支撑弹性的影响其振动形式有横 向弯 曲振动 、轴 向振动 以及扭转振动 因此齿轮的相互 啮合使得各种形式 的振动相互祸合 从而形成 了齿 轮动力学 中独特 的啮合祸合型振动 齿轮传动系统 在力学上可 以将齿轮与轴的连接等效成具有阻尼和 弹簧的啮合转子系统考虑齿面摩擦和偏心质量的 同时还须考虑齿轮在垂直于啮合线方 向的平移 自 由度 综合 以上考虑 本文所创建的动力学模型如 图 所示 犷一艺△城 戈 。 二 、 二 、 气饭 一 又 》 乙 、尹了 、上止二 二仁一止兰二二三兰卫 二 ‘入气 在每一个接触 点 总偏差 。 由轮齿误差 。 小 安装误差 入 以及 次循环后两齿轮 齿面磨损量 罗 构成如下式表示 、、一艺 入。 入、 ‘罗。〕 齿轮啮合误差是指 实际啮合位 置 与理 论啮合 位置在啮合作用线上的差值主要是 由轮齿误差和 安装误差引起 的可 以用齿频的简谐 函数来表示 因此将轮齿误差以齿轮啮合频率进行傅里叶级数展 开 。一。 厂艺︺ 。 、。 隽· 万入弓 式 中 为谐波分量 触线上 的第 乞个点 为齿轮啮合频率 为接 为轮齿误差平均幅值 勺 为轮齿误差各谐波分量 的幅值 为各谐波的相位 角 同理可将安装误差 以齿轮啮合频率进行傅里 叶 级数展开 图 齿轮传动系统动力学模型 对两齿轮接触线进行离散化 使之成为若干个 单元其 中点 为接触线上的第 艺个点 接触线上 任意一点的磨损量 吼 都能以该点的压力 川 与滑动距离 、 、来表示 一 艺 、。色 其中 为安装误差平均幅值 呜 为安装误差各 谐波分量的幅值 图 所示齿轮传动系统动力学模型为六 自由度 二维振动系统 其广义坐标可表示为 齿 ‘百 轮 的一刚度一与阻尼 “ 用一等效值 “ 称 “ 、 朽 “ 、心· 和 物 来表示 其中 乞 图 一中 与 沿 方 向的位移与系统振动位移的关系可表示如下 乙‘夕 、 夕 、一。 一 一 ·