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.1450 北京科技大学学报 第31卷 节能力校核，并由此对凸度目标可轧域下限进行 行分析，在临界屈曲条件内，各个机架都有几个m 修正， 的凸度变化范围，与Shohet判据得到的凸度目标可 计算过程由第1机架开始，依次向前推，直到第 轧域有较大不同，其中，中间机架的凸度变化范围 5机架. 较大，末架的凸度变化范围相对较小，有类似“枣核” 凸度目标可轧域上限与整体边浪屈曲相对应， 的形状，这一方面是由于末架计算屈曲应力时未引 其计算方法与可轧域下限相同，只是屈曲应力计算 入张力；另一方面在一定程度上还有连轧机多机架 取整体边浪模态.这样，在已知来料凸度的条件下， 之间延伸率差的积累与消化作用的影响，本方法实 各机架出口的凸度目标可轧域及对应的板形控制手 际上已经将连轧机的各机架作为一个相互联系的整 段的调节量就可以完全确定下来， 体来研究断面形状可变域 考虑热轧来料的板形在酸洗拉矫过程中被基本 消除10]，设来料延伸率差为0，根据表1中的实际 +一边浪屈曲临界 。一中浪屈曲临界 生产轧制规程与实测来料凸度C40,分别采用基于 ★一等比例凸度 一现场实测值 Shohet判据的求解方法与基于屈曲失稳判据的求 解方法得到各机架凸度目标可轧域如图2与图3 所示 表1轧制规程表（宽度1235mm,来料厚度2.5mm,成品厚度 2 机架号 0.5mm) Table 1 Rolling schedule table(width 1 235 mm,material thickness 图3基于屈曲失稳判据的凸度目标可轧域 2.5mm,and aim thickness 0.5mm) Fig.3 Target exit crown range at each stand based on the bulking 机架号 厚度/mm 张力/kN 凸度/m criterion SO 2.50 12.0 s1 1.84 267 7.0 根据对产品凸度的要求，计算来料凸度允许范 s2 1.17 195 4.0 围，与产品凸度目标可轧域的计算原理基本相同，计 S3 算过程变为由第5机架开始，依次向后推，直到第1 0.79 176 3.5 S4 机架.取表1中的实际生产轧制规程，得到成品凸 0.56 115 3.0 度C40为0~7m时的各机架入口凸度允许范围如 S5 0.50 30 2.0 图4所示 18 60 ◆边浪屈曲临界 。一中浪屈曲临界 。一中浪屈曲临界 40 ◆一边浪屈曲临界 12 一等比例凸度 具 一现场实测值 20- 是 机架号 机架号 图2基于Shohet判据的各机架凸度目标可轧域 图4针对产品要求的各机架入口凸度允许范围 Fig-2 Target exit crown range at each stand based on the Shohet Fig.4 Required entry crown range at each stand in consideration of criterion product requirements 对图2基于Shohet判据的凸度目标可轧域进 3 断面形状可变域求解方法的实际应用 行分析，由于没有考虑张力作用，其边浪与中浪屈 曲临界域在比例凸度相等曲线附近的非常小的区域 该来料断面形状可变域求解方法在国内某硅钢 内（不到0.5m),生产过程中板形良好的实测值已 冷轧厂进行了应用，根据该厂的断面形状控制目标 经很大程度上超出了该区域，可见Shohet判据不适 (横向厚差不超过10m的合格率达到99%以上， 用于冷轧， 不超过7m达到80%以上)，利用现场实测数据得 对图3基于屈曲失稳判据的凸度目标可轧域进 到带钢断面形状与凸度C40、C25、边降ED15030(即节能力校核并由此对凸度目标可轧域下限进行 修正． 计算过程由第1机架开始依次向前推直到第 5机架． 凸度目标可轧域上限与整体边浪屈曲相对应 其计算方法与可轧域下限相同只是屈曲应力计算 取整体边浪模态．这样在已知来料凸度的条件下 各机架出口的凸度目标可轧域及对应的板形控制手 段的调节量就可以完全确定下来． 考虑热轧来料的板形在酸洗拉矫过程中被基本 消除［10］设来料延伸率差为0根据表1中的实际 生产轧制规程与实测来料凸度 C40分别采用基于 Shohet 判据的求解方法与基于屈曲失稳判据的求 解方法得到各机架凸度目标可轧域如图2与图3 所示． 表1 轧制规程表（宽度1235mm来料厚度2∙5mm成品厚度 0∙5mm） Table1 Rolling schedule table （width 1235mmmaterial thickness 2∙5mmand aim thickness0∙5mm） 机架号 厚度／mm 张力／kN 凸度／μm S0 2∙50 － 12∙0 S1 1∙84 267 7∙0 S2 1∙17 195 4∙0 S3 0∙79 176 3∙5 S4 0∙56 115 3∙0 S5 0∙50 30 2∙0 图2 基于 Shohet 判据的各机架凸度目标可轧域 Fig．2 Target exit crown range at each stand based on the Shohet criterion 对图2基于 Shohet 判据的凸度目标可轧域进 行分析．由于没有考虑张力作用其边浪与中浪屈 曲临界域在比例凸度相等曲线附近的非常小的区域 内（不到0∙5μm）生产过程中板形良好的实测值已 经很大程度上超出了该区域可见 Shohet 判据不适 用于冷轧． 对图3基于屈曲失稳判据的凸度目标可轧域进 行分析．在临界屈曲条件内各个机架都有几个μm 的凸度变化范围与 Shohet 判据得到的凸度目标可 轧域有较大不同．其中中间机架的凸度变化范围 较大末架的凸度变化范围相对较小有类似“枣核” 的形状．这一方面是由于末架计算屈曲应力时未引 入张力；另一方面在一定程度上还有连轧机多机架 之间延伸率差的积累与消化作用的影响本方法实 际上已经将连轧机的各机架作为一个相互联系的整 体来研究断面形状可变域． 图3 基于屈曲失稳判据的凸度目标可轧域 Fig．3 Target exit crown range at each stand based on the bulking criterion 根据对产品凸度的要求计算来料凸度允许范 围与产品凸度目标可轧域的计算原理基本相同计 算过程变为由第5机架开始依次向后推直到第1 机架．取表1中的实际生产轧制规程得到成品凸 度 C40为0～7μm 时的各机架入口凸度允许范围如 图4所示． 图4 针对产品要求的各机架入口凸度允许范围 Fig．4 Required entry crown range at each stand in consideration of product requirements 3 断面形状可变域求解方法的实际应用 该来料断面形状可变域求解方法在国内某硅钢 冷轧厂进行了应用．根据该厂的断面形状控制目标 （横向厚差不超过10μm 的合格率达到99％以上 不超过7μm 达到80％以上）利用现场实测数据得 到带钢断面形状与凸度 C40、C25、边降 ED150－30（即 ·1450· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷