进行计算如图9-6。其折算高度为,应力丰满系数为a。对T形截面,混凝土的计算受 压区的面积为(-b+b,而受压区合力为m(+‰M,其中x=当-D 图9-6裂缝截面处的计算应力图形 (9-15) o(t+5bh,n 则混凝土压区边缘的平均应变为 令=mnv(y+n/v 则 chh 式中 受压区边缘混凝土平均应变综合系数 (3)短期刚度B的一般表达式 将公式(9-13)、(9-16)代入公式(9-12)并简化后,可得出在荷载标准组合作用下钢 筋混凝土受弯构件短期刚度计算公式的基本形式为 EA (9-17) Y, CEp 式中α——钢筋与混凝土的弹性模量比; 向受拉钢筋配筋率 根据试验资料回归分析当可按下式计算 aP=0.2+6p (9-18) 这样,可得《规范》中规定的在荷载标准组合作用下受弯构件短期刚度的计算公式为 Es,ho 9-19) 1.15+02+6a1P 考虑荷载长期作用影响时受弯构件刚度B的计算 计算荷载长期作用对梁挠度影响的方法有多种,第一类方法为用不同方式及在不同程度 上考虑混凝土徐变及收缩的影响以计算长期刚度,或者直接计算由于荷载长期作用而产生的 挠度增长和由收缩而引起的翘曲,第二类方法是根据试验结果确定的挠度增大系数来计算长 期刚度。我国《规范》采用第二类方法。考虑荷载长期作用影响时受弯构件刚度B的计算公 式。目前因缺乏部分荷载长期作用对挠度影响的资料,《规范》对按荷载标准组成并考虑长 期作用影响的矩形和工字形截面受弯构件的刚度按下式计算241 进行计算如图 9-6。其折算高度为 0 h ，应力丰满系数为  。对 T 形截面，混凝土的计算受 压区的面积为 f f 0 (b −b)h +bh ，而受压区合力为 ck f 0  (  +)bh ，其中 0 f f f ( ) bh b −b h   = 。 Mk Mk sAs sAs b c c D D b'f As h0 h h0 h0 h'f 图 9-6 裂缝截面处的计算应力图形 f 0 0 ck ( )bh h Mk       + = （9-15） 则混凝土压区边缘的平均应变为 f 0 0 c k cm c ( )bh h E M         + = 令 f c ζ =(  +)/ 则 c 2 0 k cm bh E M   = （9-16） 式中  ——受压区边缘混凝土平均应变综合系数。 （３）短期刚度 Bs 的一般表达式 将公式（9-13）、（9-16）代入公式（9-12）并简化后，可得出在荷载标准组合作用下钢 筋混凝土受弯构件短期刚度计算公式的基本形式为 ζ E A h B     E 2 s s 0 s + = （9-17） 式中 E ——钢筋与混凝土的弹性模量比；  ——纵向受拉钢筋配筋率， s 0  = A /bh 。 根据试验资料回归分析 ζ  E  可按下式计算 f E E ζ      +  = + 1 3.5 6 0.2 （9-18） 这样，可得《规范》中规定的在荷载标准组合作用下受弯构件短期刚度的计算公式为 f E 2 s s 0 s 1 3.5 6 1.15 0.2     +  + + = E A h B （9-19） ２考虑荷载长期作用影响时受弯构件刚度 B 的计算 计算荷载长期作用对梁挠度影响的方法有多种，第一类方法为用不同方式及在不同程度 上考虑混凝土徐变及收缩的影响以计算长期刚度，或者直接计算由于荷载长期作用而产生的 挠度增长和由收缩而引起的翘曲，第二类方法是根据试验结果确定的挠度增大系数来计算长 期刚度。我国《规范》采用第二类方法。考虑荷载长期作用影响时受弯构件刚度 B 的计算公 式。目前因缺乏部分荷载长期作用对挠度影响的资料，《规范》对按荷载标准组成并考虑长 期作用影响的矩形和工字形截面受弯构件的刚度按下式计算