代文彬等：钼尾矿水泥免烧砖压制工艺及着色特性 ·1199· 60 程中有少量水挤出，造成实际水固比降为0.1587. 一标养7d ·一标养28d 因此，试块压制成型时的合适水固比应控制在0.10 50 ◆一标养339d 较合适 8 30 层0 26 10 24 10 15 20 25 水泥质量分数% 22 图3水泥含量对钼尾矿-水泥压砖强度影响 Fig.3 Compressive strength of MT-RC brick with various cement contents 20 0.040.060.080.100.120.140.16 加试块底部区域物料间的膨胀内应力，最终导致试 水同比 块破裂.而相反，物料挤压相对松弛的顶部区域因 图5不同水固比对试块28d抗压强度 Fig.5 Compressive strength of samples with various water-solid ma- 孔隙相对较大，故未有明显炸裂现象.而当将试块 terials ratio after 28 d curing 出模后再静置1d后（少量喷水），试块内部水化反 应相对缓慢，1d后试块内部物料间固结强度升高， 2.1.3成型压强对试块强度影响 抵抗上述膨胀内应力的能力增强.加之静置阶段胶 图6是固定水泥质量分数15%，水固比0.1，保 凝材料水化反应有所进行，故再于标准养护时胶材 压时间60s条件下，试块在不同成型压强下28d抗 的水化速率会相对未静置时的降低，进而减少上述 压强度.可见，随着成型压强升高，试块抗压强度呈 该膨胀内应力的大小，避免试块炸裂.因此，采用此 线性升高趋势.当压强达到25MPa及以上时，抗压 种半干法原料压制成型工艺时，所制生坯要静置1d 强度基本保持不变，达28MPa左右.说明成型压强 后再进行标准或喷水养护 对试块抗压强度升高已达极限，故成型压强宜为25 MPa,这同企业单块砖成型压强大小相接近 30 50 mm 28 26 24 22 图4C25M试块无静置阶段养护3d照片 20 Fig.4 Photo of sample C25M after 3d standard curing without curing delay 综上所述，考虑多利用固废原料，在保证材料强 10 15 20 25 30 度满足要求前提下，水泥质量分数控制在15%~ 成型压强/MPa 20%较合适，折合水泥/钼尾矿比为0.18~0.25. 图6不同成型压强对压砖试块28d抗压强度影响 2.1.2水固比对试块强度影响 Fig.6 Compressive strength of samples under various molding pres- sures after 28 d curing 图5是在固定水泥质量分数15%，成型压强20 MPa,保压时间60s条件下，试块在不同水固比下28 2.1.4成型保压时间对试块强度影响 d抗压强度.可见，在水固比低于0.1时，随含水量 在砖块压制成型工艺中，维持一定成型压力保 增加强度呈线性升高.而当水固比在0.1~0.13 持时间，有利于原料颗粒间挤压密实过程的充分进 时，强度基本稳定在24.5MPa,变化较小.而当含水 行.图7是在固定水泥质量分数15%、水固比0.1 量升至0.16时，抗压强度会再次升高，并在压制过 和成型压强20MPa条件下，不同保压时间下试块28代文彬等: 钼尾矿水泥免烧砖压制工艺及着色特性 图 3 水泥含量对钼尾矿鄄鄄水泥压砖强度影响 Fig. 3 Compressive strength of MT鄄鄄 RC brick with various cement contents 加试块底部区域物料间的膨胀内应力,最终导致试 块破裂. 而相反,物料挤压相对松弛的顶部区域因 孔隙相对较大,故未有明显炸裂现象. 而当将试块 出模后再静置 1 d 后(少量喷水),试块内部水化反 应相对缓慢,1 d 后试块内部物料间固结强度升高, 抵抗上述膨胀内应力的能力增强. 加之静置阶段胶 凝材料水化反应有所进行,故再于标准养护时胶材 的水化速率会相对未静置时的降低,进而减少上述 该膨胀内应力的大小,避免试块炸裂. 因此,采用此 种半干法原料压制成型工艺时,所制生坯要静置 1 d 后再进行标准或喷水养护. 图 4 C25M 试块无静置阶段养护 3 d 照片 Fig. 4 Photo of sample C25M after 3 d standard curing without curing delay 综上所述,考虑多利用固废原料,在保证材料强 度满足要求前提下,水泥质量分数控制在 15% ~ 20% 较合适,折合水泥/ 钼尾矿比为 0郾 18 ~ 0郾 25. 2郾 1郾 2 水固比对试块强度影响 图 5 是在固定水泥质量分数 15% ,成型压强 20 MPa,保压时间 60 s 条件下,试块在不同水固比下 28 d 抗压强度. 可见,在水固比低于 0郾 1 时,随含水量 增加强度呈线性升高. 而当水固比在 0郾 1 ~ 0郾 13 时,强度基本稳定在 24郾 5 MPa,变化较小. 而当含水 量升至 0郾 16 时,抗压强度会再次升高,并在压制过 程中有少量水挤出,造成实际水固比降为 0郾 1587. 因此,试块压制成型时的合适水固比应控制在 0郾 10 较合适. 图 5 不同水固比对试块 28 d 抗压强度 Fig. 5 Compressive strength of samples with various water鄄solid ma鄄 terials ratio after 28 d curing 2郾 1郾 3 成型压强对试块强度影响 图 6 是固定水泥质量分数 15% ,水固比 0郾 1,保 压时间 60 s 条件下,试块在不同成型压强下 28 d 抗 压强度. 可见,随着成型压强升高,试块抗压强度呈 线性升高趋势. 当压强达到 25 MPa 及以上时,抗压 强度基本保持不变,达 28 MPa 左右. 说明成型压强 对试块抗压强度升高已达极限,故成型压强宜为 25 MPa,这同企业单块砖成型压强大小相接近. 图 6 不同成型压强对压砖试块 28 d 抗压强度影响 Fig. 6 Compressive strength of samples under various molding pres鄄 sures after 28 d curing 2郾 1郾 4 成型保压时间对试块强度影响 在砖块压制成型工艺中,维持一定成型压力保 持时间,有利于原料颗粒间挤压密实过程的充分进 行. 图 7 是在固定水泥质量分数 15% 、水固比 0郾 1 和成型压强 20 MPa 条件下,不同保压时间下试块 28 ·1199·