前 言 钢包吹氩净化的治金效果和经济效益十分明显。欲正确控制钢包喷吹工艺并充分发 挥其效果，必须定量地描述钢包内物料混匀时间，熔池循环流量，循环周期，抽引效率 及速度场。然而，直接测定搅动熔池内的钢液速度，是治金工作者长期以来努力要解决 而又未能妥善解决的问题1)。 1976年以来，国内外治金学者发表了许多金属熔池中气体喷吹现象的研究成果，其 中肖泽强教授1,3和R.Guthriec2的工作受到重视。文献3)作了综述，并确立了全 浮力模型理论，即Mz-Bz。文献〔1的计算结果是 M:foVrdr-spic(h) (a) B=-石8la(1-昙) (b) 298 Uz Z.=H+Pstm (c) pq 式中：Mz一动量通量影 Bz—一气泡群浮力； Uz一两相流平均速度； Um—一中心线速度， 。一虚拟原点到喷嘴距离， ho=0.8m4; c一一两相流扩张速率。 文献3)指出，气液两相区的结构是倒圆锥体，半径为rc,但公式(a)的积分上限 是∝。文献2)认为积分上眼不是∝而是临界值rc。由于公式(a)积分上限是∝，使文 献1的作者推导不出Uz,U。及其它几个重要参数表达式，且气液两相流密度以钢液密 度代替欠妥。 当圆锥角9=9时，可以计算出，公式(a)的理论计算误差为8%。 本文作者的工作是根据文献〔2〕与〔3)对文献〔1〕中积分上限c的用法进行 修正，进而推导出一套重要参数计算方程式。 1 方程式的推导 1.1对全浮力模型1的修正 首先重新定义二维两相流的含气率和密度的均流模型公式(5)。 dn=avi2dr (1) r2 a=amexp〔- 2c2(2+h):〕 (2) 含'（萃α沿高度和伦向都有变化，所以两相流密度 48匕 ‘ 月 合 钢包吹氢净化 的冶 金效果和经 济效益十分 明显 。 欲正确控制钢包喷吹 工艺并充 分发 挥其效果 ， 必须 定量地 描述钢包 内物料混 匀 时 间 ， 熔池循环流量 ， 循 环周 期 ， 抽引 效率 及速度场 。 然而 ， 直接测 定 搅动 熔池 内的钢液速度 ， 是 冶金工作者长期以 来努力要解决 而又未能妥善解决的问题 。 年以 来 ， 国内外 冶 金学者发表 了许 多金属 熔池 中气体喷吹现象 的研究成果 ， 其 中 肖泽强教授〔 ’ ， “ 〕 和 〔 〕的 工 作受 到重 视 。 文 献〔 “ 〕作 了综 述 ， 并 确 立 了 全 浮力模型理 论 ， 即 。 文 献 〔 的计算结果是 、 一 厂 · 一 · ‘ · ‘ 之 ‘ 。 ，“ 犷瞥 · 万 十 名 式 中 － 动量 通量 乙 － 气泡群浮力 － 两相流平均速 度 － 中心线速 度 － 虚拟原 点到喷嘴距离 ， 。 〔仇 － 两 相流扩 张速 率 。 文 献 。 呼旨出 ， 气液 两相 区 的结 构是 倒圆锥体 ， 半径为 。 。 ， 但公式 的积 分上 限 是 二 。 文 献〔 “ 〕认 为积 分上 眼 不 是 而 是 临界值 。 。 由于 公式 积 分上 限 是 二 ， 使 文 献山 的作者推 导不 出 ， 。 及其它 几个重 要参数表达式 ， 且 气液两相流密度以钢掖 密 度代替欠妥 。 当圆锥 角 “ 时 ， 可以 计算 出 ， 公式 的理 论计算误差 为 。 本文 作者 的 毛作 是根 据文 献 〔 〕 与 〔 〕 对文献 〔 〕 中积 分上限二 的用 法进 行 修正 ， 进而推导 出一套重 要参数计算 方程 式 。 方程 式的推导 对全 浮 力模型以 〕的 修正 首 先重 新定 义二 维两 相流 的含 气率和 密度 的均流模型 公式〔 〕 。 。 二 · 。金 · 心一 · 一 二 眨 址 含气率 沿 高 度和 径 向都有 变化 ， 所 以 两相流密度