D0I:10.13374/i.issn1001053x.1988.01.008 北京钢铁学院学报 第10卷第1期 Journal of Beijing University Vo1.10No.1 1988年第1期 of Iron and Steel Technology Jan.1988 钢包及其水力模型熔池的 重要参数计算方法 郭鸿志 冯旭 (热能系) 摘 要 本文在文献〔1〔2)的基础上进一步推导出钢包及其水力模型熔池中心线速 度，两相区任意点速度与断面平均速度，熔池循环流量，循环期，物料混时 间和抽引效率等垂要参数的计算方程式，并进行了分析与研究. 关键词：速度，循环流藏，物料混匀时间，抽引效率 The Development of the Approach to Calculate the Important Parameters in the Ladel and Its Hydrodynamic Model Guo Hongzhi Feng Xi Abstract In this work,based on the literature〔1〕and〔2]，the equations of centre line velocity,anypoint veiocity in the two phases region of plume,average velocity,recirculatiom flowrate,recirculation circle, mixid time and drawing of the ladel and hydrodynamic model have been derived, Key words:velocity,recirculation flowrate,mixed time,drawing ratio 1983一10一28收高 47
第 卷第 期 年第 期 北 京 钢 铁 学 院 学 报 。 。 钢包及其水力模型熔池的 重要参数计算方法 郭鸿志 冯 旭 热能系 摘 要 本文在文献 〕 〔 〕的 基础上进一 步推导 出钢包及其水力模型熔池 中心 线 速 度 ， 两 相区任意 点速度与断面平均速度 ， 熔池循环流量 ， 循环周期 ， 物料混匀 时 间和 抽引效率等重要参数的计算方程式 ， 并进行了 分析与研究 关键 词 速度 ， 循环流量 ， 物料混匀时 间 ， 抽引 效率 二 尹 伦 艺 ” 公 七 ， 五 〔 〕 〔 〕 ， ‘ ， ， ， 皿 ， ， ’ 、 皿 ， ， ， 协 一 一 收稿 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1988．01．008
前 言 钢包吹氩净化的治金效果和经济效益十分明显。欲正确控制钢包喷吹工艺并充分发 挥其效果，必须定量地描述钢包内物料混匀时间，熔池循环流量，循环周期，抽引效率 及速度场。然而，直接测定搅动熔池内的钢液速度，是治金工作者长期以来努力要解决 而又未能妥善解决的问题1)。 1976年以来，国内外治金学者发表了许多金属熔池中气体喷吹现象的研究成果，其 中肖泽强教授1,3和R.Guthriec2的工作受到重视。文献3)作了综述，并确立了全 浮力模型理论，即Mz-Bz。文献〔1的计算结果是 M:foVrdr-spic(h) (a) B=-石8la(1-昙) (b) 298 Uz Z.=H+Pstm (c) pq 式中：Mz一动量通量影 Bz—一气泡群浮力； Uz一两相流平均速度； Um—一中心线速度， 。一虚拟原点到喷嘴距离， ho=0.8m4; c一一两相流扩张速率。 文献3)指出，气液两相区的结构是倒圆锥体，半径为rc,但公式(a)的积分上限 是∝。文献2)认为积分上眼不是∝而是临界值rc。由于公式(a)积分上限是∝，使文 献1的作者推导不出Uz,U。及其它几个重要参数表达式，且气液两相流密度以钢液密 度代替欠妥。 当圆锥角9=9时，可以计算出，公式(a)的理论计算误差为8%。 本文作者的工作是根据文献〔2〕与〔3)对文献〔1〕中积分上限c的用法进行 修正，进而推导出一套重要参数计算方程式。 1 方程式的推导 1.1对全浮力模型1的修正 首先重新定义二维两相流的含气率和密度的均流模型公式(5)。 dn=avi2dr (1) r2 a=amexp〔- 2c2(2+h):〕 (2) 含'（萃α沿高度和伦向都有变化，所以两相流密度 48
匕 ‘ 月 合 钢包吹氢净化 的冶 金效果和经 济效益十分 明显 。 欲正确控制钢包喷吹 工艺并充 分发 挥其效果 ， 必须 定量地 描述钢包 内物料混 匀 时 间 ， 熔池循环流量 ， 循 环周 期 ， 抽引 效率 及速度场 。 然而 ， 直接测 定 搅动 熔池 内的钢液速度 ， 是 冶金工作者长期以 来努力要解决 而又未能妥善解决的问题 。 年以 来 ， 国内外 冶 金学者发表 了许 多金属 熔池 中气体喷吹现象 的研究成果 ， 其 中 肖泽强教授〔 ’ ， “ 〕 和 〔 〕的 工 作受 到重 视 。 文 献〔 “ 〕作 了综 述 ， 并 确 立 了 全 浮力模型理 论 ， 即 。 文 献 〔 的计算结果是 、 一 厂 · 一 · ‘ · ‘ 之 ‘ 。 ，“ 犷瞥 · 万 十 名 式 中 － 动量 通量 乙 － 气泡群浮力 － 两相流平均速 度 － 中心线速 度 － 虚拟原 点到喷嘴距离 ， 。 〔仇 － 两 相流扩 张速 率 。 文 献 。 呼旨出 ， 气液 两相 区 的结 构是 倒圆锥体 ， 半径为 。 。 ， 但公式 的积 分上 限 是 二 。 文 献〔 “ 〕认 为积 分上 眼 不 是 而 是 临界值 。 。 由于 公式 积 分上 限 是 二 ， 使 文 献山 的作者推 导不 出 ， 。 及其它 几个重 要参数表达式 ， 且 气液两相流密度以钢掖 密 度代替欠妥 。 当圆锥 角 “ 时 ， 可以 计算 出 ， 公式 的理 论计算误差 为 。 本文 作者 的 毛作 是根 据文 献 〔 〕 与 〔 〕 对文献 〔 〕 中积 分上限二 的用 法进 行 修正 ， 进而推导 出一套重 要参数计算 方程 式 。 方程 式的推导 对全 浮 力模型以 〕的 修正 首 先重 新定 义二 维两 相流 的含 气率和 密度 的均流模型 公式〔 〕 。 。 二 · 。金 · 心一 · 一 二 眨 址 含气率 沿 高 度和 径 向都有 变化 ， 所 以 两相流密度
p=aps+pL 1-a) (3) 沿轴向和径向也有变化。 两相流速度公式是： r2 U:=Um cxp(-2c2(+ho)2) (4) 将公式(a)积分上限∞换成rc,并将公式(3)、(4)代入公式(a),并令 B=(1-a)1,以利工程计算，a取0.052)，得到公式： r。2 Ma=pB-1Ua2c2(z+h。）2{1-exp(-c2(2+h。)2〕} (6) 两相流平均速度Uz的表达式是 [rcUz:2xrdr U2= re2ardr =262U。（2+”(1-ep(-2ce(2)】（8） rc2 rc2 将公式(6)代人公式(b),并根据Mz=Bz,经整理可以得到： U=K(2+a)÷.。)寸 (7) 式中脚标j=1,代表钢液，j=2,代表水，V是底吹气量。 对于钢液，T,=1873K,p1=7000kg/m3,对于水，PL=1000kg/m3, p,tm=1.014×105N/m2,于是，对于钢包与其水力模型，K11表达式分别是： 8cag2g)÷ K=2.44c÷·(tg号)÷·〔1-exp(-32 x(1ep(-ag29)÷ (8-a) 2 K2.59e÷(8号)÷f1-exp(202tg2g)+ 2 x(1-exp(-是g8)÷ (8-b) 0=2 arctg-re z+ho 钢包及水模型中心线速度方程分列是： a=K…寸.(+)号.(18。)寸 (7-a) Um=K:·yg.(2+h)÷.(1nH+10:35,)寸 (7-b) H+10.35-z 49
一 沿 轴 向和径向也有 变化 。 两相流速度 公式是 。 · 〔 人。 将公式 积 分上 限 换成 ， 并将公式 、 代入公式 日二 一 一 ’ ， 以利工程计算 ， 取 〔 〕 ， 得到公式 二 日 一 ‘ 宫 。 一 〔 一 犷 。 山 之 〕 两相流 平均速度百 的表达式是 二 。 二 二 ‘ 犷 全 二 · 砂 二 。 〔 一 一伞牛一 〕 乙 ‘ 气 之 十 儿 夕 ‘ 将 公式 代人 公式 ， 并 根据 二 ， 经 整理可以得到 二 二 ， · 犷瑟厄一 。 之 一 万 一 并 令 一 · 一 式 中脚标了 ， 代表钢液 ， ， 代表水 ， 犷 是底吹气量 。 对于钢液 ， 二 ， ， 对 于水 ， 。 “ ， ， ” ， 于是 ， 对 于钢包 与其水 力 模型 ， 表达式 分别 是 曰 二 。 、 上 吸 二 一 少 奋 一 一 艺 、 一匕 ‘ 一 匕 二一 〔 一 一 一 、产、 、矛 一 了‘‘ 一 一 产 一 一 二七 · 、产 一 。 一 一 万 · 一 一 〔 一 〕 一 钢包及水模型 中心线速度方程分列 是 。 ， 二 ， · 畔十 犷留一犷 · 。 聋 ‘ ， 箭装瑙鬓 卜 一 。 二 ” · 。 一丁 。 一 一 。 。 一
33 -Water 32 Steel 31 三 30 29 23e7 ho 10°12 14° 0 8 图1气液两相几何形状（水摸型） 图2K11一0曲线 Fig.1 A hydrodyusmie molel of submerged Fig.2 K;)-0curve 6as injection syatem 公式(7)是计算任何尺寸钢包熔池，在任何工质（钢液、水等）、任何温度（高 温钢液或常温水)条作下，底吹气体搅拌熔池中心线速度方程式通式。公式(7一a)、 (7一b)分别是钢包及其水模型条件下的特例。中心线速度不是常数，而是圆锥角及几 何尺寸的函数，且与欧气量V的1/3次幂成正比，沿垂直高度是变化的。图2是根据公式 (7一a)、(7一b)绘制的钢包及其水模型K1,-曲线。在已知几何尺寸H及吹气 量V的条件下，使用图2及公式(7一a),(7一b)分别计算钢包及水模型中心线 速度极为方便。 将式(7-a)、（7一b)分别代入公式(6)可以得到两相流平均速度通式 U=K(+)1g)寸 (9) K1=4.88c号.(tgg)子.〔1-exp(- 20tga9)1÷ 2 x〔1-ewp(-4g9)片 2 (10-a) 23tg20)7, K,a=5,06c÷.(tg3）氵C1-cxp(-1 x（1-ep(-2g29)÷ (10一b) 钢包及水模型断面平均速度分别是 U21=i·rg于·(c+ho）÷、(1n,H+148) H+1.48-之 (9一a) 0:=k:…y片.(2+)于.(nHt05) H+10.35-2 (10-b) 50
︸峭︼一违 基 卜一，﹄﹃土了 廖 一 树只 产 尹 一 ‘ 一 一 二丁 好睿乙 了 了 “ ” 几留瘫二 一叼一 一一上 刃一 二 一 一匕一 一 了 犷 工 。 主万 月日尸 ‘，‘ ﹄ ‘，‘ 愁‘ ，，‘皿砚毛厄‘‘‘ 鲜 。 ， 图 气液两相几何形状 水模 型 犷 砚 皿 卜即 名 七 ， 日企 图 尺 一 曲线 全 ， ，一 丫 公式 是计算任何尺寸钢 包熔池 ， 在任何工质 钢液 、 水等 、 任何温度 高 温钢液 或常温水 条 件下 ， 底吹 气体 搅拌熔池 中心线速度方程式通式 。 公式 一 、 一 分别是钢 包及其水模型 条件下的特例 。 中心线 速度 不是 常数 ， 而是 圆锥角 及几 何尺寸 的 函数 ， 且与 吹气量 犷督的 对 次幂成正 比 ， 沿垂直 高度是 变化 约 。 图 是 根 据 公 式 一 、 一 绘 制 的钢 包及其水模型 厂 曲线 。 在 己知 几 何尺寸 及 吹 气 量 曹的条 件下 ， 使用 图 及公式 一 ， 一 分别 计算钢包 及水模型 中心 线 速 度 极为方便 口 将 式 一 、 一 分别代 入 公式 可以 得到 两 相流 平均速度 通式 时 ， ﹃ 尸 仓 们户一 嗯工 一一 百 乙 二 · 心 犷 · 二 十 、 。 一 了 · 。 每 一 烤 二 。 。 令 李 一 艺 宁 〔 一 一 。 一二了 ‘ ， 火 ， 一 。 一 一 一 ‘ 一 户 适 、 ‘ 弓 一不厂 夕 少 乙 一 ， 、 一八 毕 叹 匕 。 ， 又 一又一 一 艺 。 〔 一 一 ， ， 。 入 贬 一 入 戈 一 一一 口 下干一 “ ‘ 甲二一乙 钢 包 及水模型断面 平均速 度 分别是 口 一 亢 ， · 睽几一 一 人。 一 〕 。 全了万 获远宫二 二 夕 一 厅 · 厂梦不宝 · 二 十 人。 万 。 一 一了 一
图8是由公式(9一a),(9一b)绘 18 Watcr 捌的K;一9曲我。在已知H及V时，使用 Steel 图3及公式(9一a),(9一b)分别计算 18 钢包及水模型平均速度简便而精确。将公式 14 (7一a)、(7一b)分别代入公式(4)， 可以计算钢包或水模型两相区内任意一点钢 12 液或水的两湘流速。 10 1,2循环流量 8° 10° 12 14 钢包喷欧的基本特征是使钢液内部造成 图3K:j0曲线 强烈搅拌与混卷，从而强化治金反应。钢包 Fig.3 K3j-0 turve 熔池中循环流量是喷吹治金效果的重要指标之一， 循环流量即气液两相流中的体积流量为(1) V,-el:2xrdr rc2 =2Umc2(c+h0)2〔1-exp(-2c2(2th,)2）〕 (11) 将式(7)，(7一a),(7一b)分别代入式(11)得到： :=Ka1归.(+)÷(1ag)寸 (11-a) :=.8e÷.(t8g)÷〔1-exp(-2石g9)÷ xf1-exp(-言g9) (12-a) K=50e÷.(ag).〔1-ex9-2.829)÷ ×(1-exp(-是ge号)÷ (12-b) 钢包及其水模型熔池循环流量方程式分别是： =n宁(+).(1a°。)《1-b) :=K…作寸(+a)÷.(1n7188。)于(1-c) 循环流量与底吹气量1/3次幂成正比，与熔池几何尺寸有关。图4是由式(12一a), (12一b)绘制的K2)一0曲线，已知H及V,可用图4及式(1i-b)（11-c)计算 循环流量。 51
图 是 由公式 一 ， 一 绘 制 的 。 一 曲线 。 在 已知 及犷翻 ， 使 用 图 及公式 一 ， 一 分别计算 钢 包 及水模型 平均速度简便而精确 。 将公式 二 一 、 一 分别 代 入公式 ， 可以计算钢 包 或水模 型 两 相 区 内任意一 点钢 液 或水 的 两相 流速 。 循环 流皿 钢 包 喷吹 的墓本特征 是 使钢液 内部造 成 强 烈 搅 拌与混 卷 ， 从而强 化 冶 金反 应 。 钢 包 熔池 中循 环流量 是喷 吹 冶 金效果 灼重 要指标之一 ， 循环流量 即气液 两相流 中的体积流量 为〔 王〕 筑 ‘ 火 － 飞 火 卜 。 洲卜 图 尺 一 曲线 蛋 尺 ， 一 〔 。 玖 丁知 一 二 · · 二 沉 二 之 几。 〔 一 一 八。 而 〕 将式 一 ， 一 分别 代 人式 得到 ﹃ 一， 一山 二 厂 二 一 一 。 之 岛 一 之 一 ， 理 。 兀 。 了一 〔 一 ， 矛 一 一 〕 宁 一 义 一 日 ， 子 一 〕 一 飞一 ‘ 尸 一 口一似勺 尤 二 。 兀 。 一丁 一 匕 又 一 丁一 不 艺 ‘ 一 ， 一 乙 一 ， ， 。 入 仁 土 一 几 、 一 一 一一石一 毛丛‘ 一又 白 乙 一 钢 包 及其水模型熔池 循环流量方程式分别是 厂 二 兀 。 · 厂 万 一 二 入 。 十 。 。 一 一 几 一 犷 · 厂瞥 ， 了 入 。 · 且 · 万 。 。 一 、 了 一 循环 流量与 底吹 气量 次幂成正 比 ，与 熔池 几 何尺寸有关 。 图 是 由 式 一 ， 一 绘 制 的兀 ，一 曲线 ， 己知万及 犷曹 ， 可用 图 及 式 一 一 。 计算 循环流量
0.6 -water 0.5 steel 0.4 0.3 0.2 0.11 8 "10 12 14 图4K31一日曲线 Fig.4量3j一0 curre 1.3抽引效率 抽引效率是喷吹治金的重要指标，可以用单位时间内，单位体积气体所抽引提升的 液体量来表示(1)，即 m (12-a) 将式(11一b),(11一c)分别代入式(12一a),可以得到： m1=K21V÷.(2+)令.(1nH+148，)÷（12-b) H+1.48-z m=K2:…Vg音·(2+h)令.(1nHt10:35，）令（12-c) H+10.35-2 公式（12一b),(12一c)分别是钢包及其水模型抽引效率计算公式，抽引效率与 熔池几何尺寸有关，与V的孝次幂成反比。吹气量V一般为0.1~1.0Nm3/min,每 kg氩气可提升105kg钢液进入循环流动，造成强热的搅拌。 1.4循环周期xc和物料混匀时间xm, 若已知z值（钢包内钢液深度减去表面水平流厚度）(1)和吹气量V￥并从图4查出 K2,值，则可用式(11一b)或(11一c)分别求出钢液或水的循环流量。这些被抽引提 升至熔池顶面的液体由钢包中心向四周流散开来，形成放射状的水平流，在液相区形成 钢包内的对流循环，从而促进物料的混合。由化学反应工程研究的结果可知，当达到 ±i%的波动范围，循环周期rc和物料混匀时间的关系是1： Tm/tc=In-100 (13-a) 从而可以计算加人物料的混匀时间τm。混匀时间τ是钢包治金中的一个非常重要的参 数。由式(11一b),(11一c),（13一a)可以得到钢包及其水模型物料混匀时间rm1 的表达式分别是 ta1=年DH(In0)·Kr寸.(2+)令 (1a,8。）子 (13-b) 52
浮 严马 ‘ 一 呢竺 夕 之 』口尸 尸 洲尸 图 派一 曲线 ‘ 】 一 ， 抽 引效率 抽 引效 率是喷 吹冶 金 的重 要指标 ， 、 、 ‘ ， ， 一 一 一 ， 、 犷 ， 液体量 来表示 〔 〕， 、 二 即 。 二 一器器 二 一 ，、 ，刁 、 ， 一 ‘一 ‘ ” 犷尝 可以用 单位时 间内 ， 单位 体积 气体所抽引提 升的 一 将式 一 ， 一 分别代人式 一 ， 可以得到 衍 二 · 犷 之 褚 ， ， 。 、 一 ‘ ， 。 二 、 、 上一下厂丁下 丁一一丁二，一 一 才才 十 ‘谷 一 一 夕 一 火 工‘ － 用 二 · 犷 艺 公 · 。 一百 · 了 。 。 一 之 万 一 公式 一 ， 一 。 分别 是钢包及其水模型抽引效率计算 公式 ， 抽弓效率与 熔池 几 何尺寸有关 ， 与 厂誉的 号次幂 成反 比 。 吹气量犷令一般 为 ” ， 每 氢气可提 升 钢 液进 入 循环流动 ， 造 成强 热 的搅拌 。 循环 周 期 二 。 和物料混匀时间 。 。 若已知 值 钢包 内钢液深度减去 表面水 平流厚度 以 〕和吹气量 犷并从 图 查 出 ，值 ， 则 可用 式 一 或 一 分别 求 出钢液 或水 的循环流量 。 这些被抽引提 升至 熔池 顶面 的液 体由钢包 中心向四周流散开来 ， 形成放射状 的水 平流 ， 在液相区形 成 钢 包 内的对流循 环 ， 从而促进 物料 的混 合 。 由化学反应 工程研究的结果可 知 ， 当 达 到 土 的波 动范 围 ， 循环周期 和 物料混 匀 时 间的关 系是 〔 〕 。 一卫丝一 一 。 从而可以计算加人物料 的混匀 时 间 下 二 。 混 匀时间、 是钢包冶金 中的一 个非 常重 要 的 参 数 。 由式 一 ， 一 ， 一 可 以得到钢 包及其水模 型物料 混匀 时 间 丫 叫 的表达式分别 是 兀 。 ， ， ， ， 、 。 ， 了， 、 一一 产 上沪曰 才 、 一于 － 少 八 面 “ 气 十 八 。 名 。 。 一 之 一
ta=年DH1n100)·Krg寸.(2+h)寸 产02)÷ ·(1nH+10.35 (13-c) 可以看出，物料混匀时间与熔池几何尺寸，吹气量，温度，密度，含气率，两相流 圆锥角等参数有关。 9 计算举例 假如当吹气量V=-1Nm3/min时，钢 包自由液面中心线隆起圆顶h:=6.7cm,试 -Um 3 UE. 求两相区速度分布，循环流量，循环周期， 物料混合时间及抽引效率。条件：250t钢 2 包，H=3.70m,1:1水模型确定钢包的 h.=0.37m。 应用本文推导的一套公式及绘制的K:1 2 一0，=1~3曲线，易于求得250t钢包在 U,ms-1 给定条件下循环流量Vz=0.792Nm3/s,循 图5两相区U=一Z与可x一Z曲线 环周期xc=45s,物料混合时间xm=135s,抽 Fig.5Um-Z4nd可z-Z curv。im the tw0 引效率的范围是m=48~220,图5是计算的 phases region of plume 两相流中心线速度Um及断面平均速度Uz分布曲线。文献C2〕认为Um是常数，值得商榷。 下表是应用本文推导的公式及绘制的图表对深为3.57m的250t钢包计算的两相流平 均速度与Guthrie(2)实验测定一部分实验结果的比较。 中 VN 计 算值 实验值 NO m m3/min U:,m/s 可z,m/s 3.57 0.2 12◆30' 0.72 0.725 2 3.57 0.5 12"30 0.979 0.950 3 3.57 1.0 1330 1.129 1.125 由表可知，本文计算的Uz值与文献〔2)实测值吻合很好。本文适用于所有容量钢包 及其水力模型，使用准确、简便，并均与文献(2)实测值吻合。 3结 论 (1)中心线速度U。≠常数，本文推导的Um表达式为数值求解底吹情性气体熔池 53
介 丫 ’ 二 飞 万 卫些 万 · 犷 一 飞 。 之 。 万 。 。 一 一 一 可以 看 出 ， 物料混匀 时 间与熔池 几何尺寸 ， 吹气量 ， 温度 ， 密度 ， 含气率 ， 两相流 圆锥 角等参数有关 。 资 计算举例 。 假如 当吹气量 二 厂瞥 ” 时 ， 钢 包 自由液面 中心 线 隆起圆顶 二 ， 试 求 两相 区速度 分布 ， 循环流量 ， 循环周期 ， 物料混 合时 间及抽引效率 。 条 件 钢 包 ， ， 水模型确定钢包 的 。 应用本文推导 的一套公式及绘制 的 一 ， 二 曲线 ， 易于 求得 钢包在 给定 条 件下循环流量 厂 二 ” ， 循 环周期 。 二 ， 物料混 合时 间 丫 ， 二 ，抽 － 仓 云” ’ ， 一 飞 图 两相区 一 与万 一 曲线 ‘ 一 百 一 、 引效率的范 围是切 一 ， 图 是计算的 ，、 ‘ 二 两 相流 中心 线速度 及断面 平均速度 分布 曲线 。 文 献〔 〕认 为 是 常数 ， 值得商榷 。 下表是应用本文 推 导 的 公式 及绘 制 的 图表对 深为 的 钢包计算的两 相流平 均速度与 〔 〕实验测 定一部分实验结果的比较 。 警 计 算 值 实 验 值 ” ， 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 人 由表可 知 ， 本文计算的万 值与文 献 〔 ” 〕实测值吻 合很好 。 本文 适 用 于所有容量 钢 包 及 其水 力模型 ， 使用 准确 、 简便 ， 并 均与文献〔 〕实测 值吻 合 。 结 论 中心 线速 度 二 祷 常数 ， 本文 推导 的 二 表 达 式 为数值求解底 吹 情性 气体熔池
流场提供了较为接近实际的中心线速度边界条件。 (2)本文推导的一套公式及绘制的K:；-0曲线，对钢包喷吹工艺具有实用价值。 只要知道h:或0及V,便可求解两相区速度场，进而计算Vz,Tc,tm及m等重要参数。 参考文献 1 Kjellberg Bjorn:Journal of Metallurgy,9 (1980),105 (2 Guthrie,R.et al:Met.Trans.B,13B 1982),193 〔3〕何庆林、肖泽强：东北工学院学报，2(1986)，8 4 Kobus,H.E.:Coast Eng Conf,London,2 (1968),1016 〔5)郭鸿志：北京钢铁学院热能系硕士论文，1983年4月，北京钢院科技资料 室 〔6〕冯旭译：水平射入液体金属的气体射流的物理性能，G.N.Oryal1与J.K. Brin1 acombe来华讲学资料，北京钢院，1981 我国首台4200特厚板轧机的效能判断与开发 荣获1987年国家级科技进步二等奖 我院林鹤教授等与舞阳钢铁公司等合作，对我国自行设计和制造的首台4200mm巨 型厚板轧机进行了效能判断与开发。其主要研究内容有，(1)开工试轧中的负荷监控； (2)轧机技术性能的判断；(3)主轧线设备的工况判断和故障诊断；(4)国家急 需的宽幅钢板的研制及共轧制工艺力能参数的综合侧试研究；轧制了高能加速器用的 铜一钢复合板、“7611工程”用铜一钢复合板、葛州坝工程用钢一不锈钢复合板和BH W一35超高压锅炉板。这些新产品的试轧成功，为国家重点工程提供了关键材料；(5) 提高4200轧机使用负荷水平的工程测试与技术判断。此项研究成果对充分发挥该轧机的 能力和沈势，对开发国家急需的宽幅钢板等新产品的生产具有重要意义，取得了巨大的 经济效益和社会效益。 31
流场提 供 了较 为接近 实际 的 中心 线速度边界 条件 。 本文推 导 的一 套 公式及绘制 的 一 曲线 ， 对钢包喷吹 工 艺具有 实用 价 值 。 只 要知道 。 或 及厂晋 ， 便可求解两相 区速 度场 ， 进 而计算犷 ， 。 ， 及。 等重 要参数 。 参 考 文 献 〔 〕 。 夕夕， ， 〔 〕 ， 万 ， 马 ， 〔 〕 何庆林 、 肖泽强 东北工学院学 报 ， ， 〔 〕 ， · 扮 ， ， ， 〕 郭鸿 志 北京 钢铁 学院热 能系硕士 论文 ， 年 月 ， 北京钢 院科 技 资 料 室 〔 〕 冯旭 译 水 平射人液体金属 的气体射流 的 物理性 能 ， 与 来华讲学资料 ， 北京钢院 ， 衬 叫毛 巴卜一月 刁含卜 叫了口卜 一 巨哈，一司 叼卜 喊旧月七， 吧训日卜 叼，， 司侣闷 卜 闷日卜 之若，门‘ 目 合 厄峭 翻弓盆，一 呢留，卜 月喊功卜川翻艳 我 国首 台 特厚板轧机的效能判 断与开 发 一一 一荣获 年国 家级科技进 步二等奖 口 我院林鹤 教授等 与舞 阳钢铁 公 司 等合 作 ， 对我 国 自行设计 和 制造 的首 台 巨 型 厚 板轧 机进行 了效能判 断 与开 发 。 其主要 研究 内容 有 ， 开工 试轧 中的负荷监控 轧 机技术性能 的判 断 主轧线设备 的工 况判 断和 故障诊断 国家急 需 的宽 幅钢 板 灼研制 及其 轧 例工 艺 力能参 数 的综 合 测 试研究 轧 制 了 高 能加 速 器 用 的 铜 一钢 复合 板 、 “ 工 程 ” 用 铜一钢 复合 板 、 葛洲 坝工 程用钢一不锈钢 复合 板 和 一 超 高压 锅炉 板 。 这 些 新产品的试轧 成功 ， 为国家重 点工程提供 了关键 材料 提 高 轧机使用 负荷水平 的工程 测 试与技术判 断 。 此项研究成果对充分 发挥该 轧 机的 能 力和优势 ， 对开发 国 家 急需 的宽幅钢 板等新产 品 的生产具 有重要意 义 ， 取 得 了 巨大 的 经 济效益 和社 会效益