辊径差对冷轧板带轧制过程的影响

D01:10.13374/j.issn1001-053x.1983.03.009 北京钢铁学院学报 1983年第3期 辊径差对冷轧板带轧制过程的影响 压力加工系刘宝珩实验工厂陶洪障 摘 要 本文就冷轧板带轧制过程辊径差因素对轧制参数，包括轧辊与轧件运动关系、 力学条件、力矩分配和产品质量的影响，进行了实验测定和理论分析，并讨论了一 些与冷轧生产有关的问题。 一、概述 传统轧制理论是以变形上下对称，辊径相等为出发点进行运动，受力和变形等轧制参数 分析的。这对于了解和认识轧制过程实质是必要的。但是，在实际生产中由于轧辊磨损，加 工等因素，不可避免地存在着微小辊径差△D。目前，各冷轧厂对最大允许辊径差的数值都 有自己的规定。 国外一些学者曾从事上下辊径不等条件对轧制参数影响研究〔1,2,3)，其中多偏重理 论分析，而实际生产问题分析较少。 冷轧生产中有些与△D有关的问题用传统的轧制理论则无法解释。例如：北京带钢厂在 中90/中200×200四辊轧机上冷轧0.11mm盒尺料时，工作辊传动端出现反向扭断。在测定冷 轧扭矩时，发现严重力矩分配不均现象，在小辊侧出现零值或负值。武钢1700热带轧机在测 定过程中亦有类似现象。 为揭示辊径差对轧制过程的影响，我们曾在本院实验工厂中90/200×200四辊轧机上进 行了辊径差对冷轧参数影响的实验，并在北京带钢厂冷轧我上作了测定，以下分别进行讨 论。 二、变形区运动关系分析 在上下辊等径、速度相等条件下，轧制变形区如图1所示，按金属与辊面相对运动关系 和受力条件形成前滑区和后滑区。中性角r为两区分界点。从轧辊与轧件水平速度Vx关系中 可膏出，在后滑区轧辊水平速度高于轧件速度Vm,而在前滑区轧件速度V。高于轧辊水平速 度。 当轧辊间存在△D时，如图2示，D:>D2,由于存在速差，轧件上下两侧与轧辊相对运 动发生变化，大辊侧前滑减少，小辊侧前滑增大，在变形区中的变化为大辊侧中性角Y:减 小，小辊侧中性角Y,增大，在Y1和Yz之间形成两个表面摩擦力方向相反的搓轧区。搓轧区的 出现改变了变形区中力学条件，因而使轧件力能和变形参数发生变化。 参加工作的还有吕应增朱孟克江槟姜江张绍平张顺庆等 91

北 京 钢 铁 学 院 学 报 年 第 期 辊径差对冷轧板带轧制过程的影响 压 力加 工 系 刘宝晰 实验 工 厂 脚洪 摘 要 本 文 就冷轧板 带乳制过程 辊径差 因素对轧制参数 ， 包括 轧辊与轧件运 动关系 、 力学条件 、 力矩 分 配 和产 品质 量 的影 响 ， 进行 了实验测定和 理 论分 析 ， 并讨论 了一 些 与冷 乳生产有关 的 问题 。 一 、 概 远 传统 轧制理论是 以 变形 上下 对称 ， 辊径相 等为出发 点进行 运动 ， 受力和变形 等轧制参数 分析的 。 这 对于 了解和 认识轧制过程 实质是必 要 的 。 但是 ， 在 实际 生产中由于 轧辊磨损 ， 加 工等因 素 ， 不可 避免地 存在 着微 小辊径差△ 。 目前 ， 各冷轧厂 对 最 大允许 辊径差 的 数值都 有自己的规 定 。 国外一些学者 曾从事上下辊径 不 等条件对 轧制参数 影 响研究 ， ， 〕 ， 其 中多偏重理 论 分析 ， 而实际 生产问题 分析较少 。 冷 轧生产 中有些与△ 有关的 问题 用 传统的 轧制理论 则无 法解释 。 例如 北 京带钢 厂在 中 中 四 辊轧机 上冷轧 盒 尺 料时 ， 工 作辊 传动端 出现反 向扭断 。 在测 定冷 轧扭矩 时 ， 发 现严 重力矩 分 配 不 均现象 ， 在 小辊侧 出现零值或 负值 。 武钢 热 带轧机在测 定过 程 中亦有类似 现象 。 为揭示辊 径差对轧 制过 程 的影 响 ， 我们 曾在本院实验工厂 小 四 辊 轧机 上进 行 了辊 径差 对冷轧 参数 影 响 的实验 ， 并在北 京带钢 厂 冷轧 我 上作 了测 定 ， 以下 分别 进行 讨 论 。 二 、 变形 区运 动 关 系分析 在 上下辊 等径 、 速 度相 等条件下 ， 轧制 变形 区如 图 所示 ， 按 金属 与辊面 相 对运 动关系 和受力条件形 成前滑 区和 后 滑区 。 中性角 为两 区 分界点 。 从轧辊 与 轧件 水 平 速 度 关系中 育若出 ， 在后 滑 区 轧辊 水平速 度 高于 轧 件速 度 。 ， 而在前滑区 轧件速 度 。 高于 轧辊水平速 皮 。 当轧辊 间存在△ 时 ， 如 图 示 ， ， 由于 存在速 差 ， 轧件 上下 两侧 与轧辊相 对运 动发生变 化 ， 大辊侧 前 滑减少 ， 小辊侧 前滑增 大 ， 在 变形 区 中 的 变 化为大辊侧 中性角丫 减 小 ， 小辊侧 中性 角 增 大 ， 在 和 之 间形 成两 个 表面 摩擦 力方 向相反 的 搓轧 区 。 搓轧 区的 出现改 变 了变形 区中力学条件 ， 因而使 轧件力能 和 变形 参数发生变 化 。 ， 参加 工 作的还 有 吕应 增 朱孟 克 江槟 姜江 张绍 平 张顺庆 等 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1983．03．009

D1= 0 D V. ti V。轧件线速度 V,=V,两棍线速度 前 后 滑 V,>V: 滑 a一咬入角 后滑区前滑区 Y一中性角 a 0 图】等径轧制 图2不等径轧制 图3为在中90/φ200×200四辊梨机上，用 厚0.48mm,宽59mm的B,F轧件进行冷轧对 尊径轧制90/中90 不等任乳制901100△D-20 不同变形程度ε条件下测得的前滑曲线。 从曲线可看出，在等径条件下两辊前滑值 10 S相同，S值随变形程度加大而增加，变化范 围为2~8%。当存在△D时，大冷侧前滑值S1 20 下降并可出现负值。小辊侧前滑值S:加大， 90/0 等径轧时 而且这一趋势随△D加大而增加。当△D=0时， S,与S,重合即成为等径轧制情况。当△D= 20mm,变形程度ε为40%时，小辊中80侧的 -10 100 前滑值S,达24%，为等径茶件S值的三倍。 三、辊径整对轧制压力的影响 3 绵径差导致在变形区中出现搓轧区，使钆 20 50 的% 制压力产生变化，许多实验证明〔1,5,6)， 图3前滑值与变形程度关系 在一定条件下轧制压力随△D加大而明显下降， 这一点可用变形区中搓轧区所占比例逐渐增大得到解释。在搓轧区中，摩擦力促进金属变 形，使轧件同时受到压缩和剪切作用，这与前后滑区中摩擦力阻碍金属变形的作用有本质区 别，图4为等径和不等径轧制时单位压力和摩擦力测定曲线〔3)，由曲线可以看出，辊径差 使单位压力峰值下降，上下辊压力峰值错开，并在单位摩擦力曲线中看出存在摩擦力方向相 反的搓轧区。 在中90/中200×200四辊冷轧机上.轧制0.48×59mmB,F试件，在不同变形程度e条件下 测得总压力变化曲线如图5所示，当△D=20mm时总压力比等径时低10~20%。在冷轧生 产中，采用少量辊径差是加大延伸的有效措施，这已为某些冷轧车间的操作经验所证实，对 薄而硬的材料尤为有效。图6所示为用0.82×45mm退火状态的1Gr18Ni9不锈钢带以30吨 92

片 一 － 一 不 知哑 俨 后 叩。 区 前。 区 图 等径 轧制 图 为在 小 小 四辊轧机上 ， 用 厚 ， 宽 的 轧件进行 冷轧 对 不 同变形 程 度。 条件下 测得的前滑 曲线 。 从 曲线可看 出 ， 在 等径条件下 两辊前滑值 相 同 ， 值随变形程度加大而 增 加 ， 变化范 围 为 。 当存在 △ 时 ， 大 冷侧 前滑值 下 降并可 出现 负值 。 小辊侧 前滑 值 加 大 ， 而且 这一趋 势随△ 加大而增加 。 当△ 二 时 ， 与 重 合 即 成为等 径轧制 情况 。 当△ ， 变形 程 度。 为 时 ， 小 辊 小 侧 的 前滑值 达 ， 为 等径 条件 值 的 三倍 。 三 、 辊径差对 轧制压 力 的影 晌 辊径差 导 致在变形 区 中出现搓轧 区 ， 使 轧 制 压 力产 生变化 ， 许 多实 验证 明 ， ， 〕 ， 在一定条件下 轧 制压 力随△ 加大而明显下降 ， 图 不 等径 轧制 移怪乳初布，劝神。 不称任札刹今 今 幼 万径礼叭 · 幼 ‘ 一 ， 洁 司 沁 图 前滑值 与变形程 度 关 系 这一 点可用 变形 区 中搓轧 区所 占比 例 逐渐增 大得 到解释 。 在 搓轧 区中 ， 摩擦力 促进金属 变 形 ， 使 轧件 同时受 到压缩 和 剪切 作用 ， 这 与前后 滑 区 中摩擦力 阻碍金属变形的 作用 有本 质区 别 ， 图 为 等径 和 不 等径 轧制 时单位压 力和 摩 擦力 测 定 曲线 〔 〕 ， 由曲 线可 以 看 出 ， 辊径差 使 单位压 力峰 值下 降 ， 上下辊压 力峰 值错开 ， 并在 单位摩擦力 曲线中看 出存在摩擦力方 向相 反 的 搓轧区 。 在 小 小 四 辊冷轧机 上轧 制 试件 ， 在 不同变形程度 条 件下 测得 总压 力变 化 曲线如 图 所示 ， 当△ 时 总压 力比 等径 时低 。 在 冷轧生 产 中 ， 采 用少 量 辊径差是加 大 延伸的有效 措施 ， 这 已 为某些 冷轧车 间的 操作经 验所证实 ， 对 薄而硬 的 材料尤 为有 效 。 图 百所示 为用 。 退 火状态 的 不锈钢 带 以 吨

12 8 kg/mm: 2 等径轧制 D=1.2不海径轧制 D 图4单位压力和摩擦力曲线 % e% 3 25 70 以 20 P=30吨 15 00 40叶 0一梦径轧翻400，/中90 ●一一不等径轧制480/100 0一等径轧制小90,90 ●一一不梦径轧酬小80/100 10 30 0e⅓ n道次 图5P-e关系曲线 图61Cr18Ni9不锈钢e-n曲线 P吨 8.6 -7Q 5.1 11 -63 115 -39.6 M上(-) kg-m 54 Pa吨 9.6 5.3 M下（生） (a) 中80/h100 AD=20m 时间 P。吨 2.1 17.7 10 -88.8 M上(-) -12.7 -45.4 kg-m 91.6 6.2 22.9 PA吨 3. 13 下 12.8 kg一m (h) 中80，'◆90.2 △D=0.2mm 时间一 图7 压靠力矩与子压力示波曲线 (中90/200×200四辊冷轧机)

， 洲产产 、 火了 内 戈 ‘ 冷 卜 乃 卜 火 一 ‘ 二石 一 、 闷叹、 一 了声、 曰 等径轧制 百万 二 不 等径轧制 图 单位 压 力和摩擦 力 曲线 鱿 、 一 产产户 口声 一 卜 洲尸 弓甘 叶 沙比︸﹄ 勺‘，妇 。 口 尹 尸 一， 吨 － 等径轧制 小 ，小 一 一 不 等径轧制 今叻 币 丫一 ， 少 犷 翻刁 － 等径轧制 卜 ’ 小， 一 一不 等径轧制 介 。 。 。 道 沙屯 写 月一叶涟场 嗽 图 吨 一。 关 系 曲线 图 一 才气飞 不诱钢 。 一 曲线 ‘ 二」 ， 吨 下 土 、 ‘ 小 小 八 二 吨 上 一 一 一一 二 〕 小 ， 今 △ 二 时间 压 靠力矩 与予 压 力示 波 曲线 小 。 四 辊一冷 轧机

等压力在上述四辊冷轧机上进行多道次轧制，实验结果表明等径时经11道得到60%的总变 形，从第六道开始，实际每道已无明显变形，在有辊径差的条件下，每道变形均有明显增 加，且持续下去，直至第八道带钢拉断，总变形量达90%而中止。 四、辊径楚对轧制力矩影响 1.压靠力矩一一轧制较薄轧件时，考虑到轧机弹跳影响，轧件咬入前常将两轧辊压靠在 一起，并给予一定予压力。这种情况在冷轧机上是经常遇到的。压靠力矩是指轧辊压靠时轧辊 驱动力矩。根据实验测定，压靠力矩与予压力示波曲线记录如图7所示，其关系曲线如图 8,压靠力矩与予压力大致呈线性关系。在有辊径差时，即使△D=0.2mm,在大辊测力矩 为正值，而在小辊测力矩为负值，且典绝对值随△D加大而增加。其力矩关系为： M总=M下-M上 式中：M下一一辊径较大的下辊力矩值， M上一辊径较小的上辊力矩值， M总一总轧制力矩 1 120k-m 6 ◆100 ◆90.2 40 90/中90.2 90 税压力 图8压靠力矩与予压力关系 M上为负值的原因可从力矩传递关系来说明，如图9a,在等径条件下D上=D下=D, M总=M上+M下 M上=M下=tM8=B-P.9 式中：B一轧辊间滚动摩擦系数， 总力矩M总通过人字齿轮向上下辊分配力矩各半。 当不等径压靠时，如图9b,人字齿轮速比不变（仍等于1），两辊面间由于速差存在 滑动摩擦，按△D大小产生相对滑动，在接触点上的摩擦力μP是小辊侧形成负力矩的根本原 因。力矩关系为： M总=M下-M上 94

等压 力在上述四 辊冷轧机上进行 多道次轧制 ， 实验结 果表 明等径 时经 道得 到 的 总变 形 ， 从第六道开 始 ， 实际每道 巳无 明显 变形 ， 在 有辊径差 的 条件下 ， 每道 变 形 均有 明显增 加 ， 且持续下 去 ， 直至 第八道带钢 拉断 ， 总变形量 达 而中止 。 四 、 辊径趁对轧翻 力 矩影 晌 压靠力矩－ 轧制 较薄轧件 时 ， 考虑 到轧机弹跳影 响 ， 轧件 咬入前常将两 轧辊压靠 在 一起 ， 并给予 一 定予压 力 。 这种情 况在 冷轧机 上是经 常遇 到的 。 压 靠力矩 是 指轧辊压 靠时轧辊 驱 动力矩 。 根据 实验测定 ， 压靠力矩 与予压 力示 波 曲线 记录如 图 所示 ， 其关系 曲 线如 图 ， 压 靠力矩 与予压 力大致呈 线性关系 。 在有辊径差 时 ， 即使△ ， 在大辊测 力矩 为正 值 ， 而在小辊测 力矩 为负值 ， 且 其绝 对值随△ 加大而增加 。 其 力矩关系为 总 下 一 上 式 中 下－ 辊 径较大的下辊 力矩 值 ， 上－ 辊径较小 的 上辊力矩 值 ， 总－ 总轧制 力矩 一 ‘ 一卜 曰 口 今 口 总 掀压 力 图 压 靠力矩 与予压 力关 系 上为负值 的 原因可从力矩传递关系来 说 明 ， 如 图 ， 在 等径 条件下 上 下 ， 总 二 上 下 上 下 一 、 。 。 · · 尽 式 中 日－ 轧辊间滚 动摩擦 系数， 总力矩 总通过人 字齿轮向 上下辊分 配力矩 各半 。 当不 等径压 靠时 ， 如 图 ， 人 字齿轮速 比 不变 仍等于 ， 两辊面 间 由于速 差 存在 滑 动摩擦 ， 按△ 大小产 生相 对滑 动 ， 在 接触 点 上的摩擦力协 是小辊侧形 成 负力矩 的根 本原 因 。 力矩关系为 总 “ 下 一 上

忽略轴摩擦力矩不计，M下=μPT,M上=P,D 2 代入上式得： M总=uP 4D 此式与实验曲线是一致 的，即压靠总力矩与予压力 大小呈线性关系，并随△D 值加大而增加。值得指出的 是，在存在辊径差的情况下 (实际冷轧生产多属此情 况)，两接轴压靠力矩分配 (a)等径D上=D下 严重不均，大辊侧的压靠力 矩为正值，小辊侧力矩为负 值，其力矩绝对值均大于总 力矩值M总，因此，要求传 M 动接轴设备条件充分满足此 (h)不等径D,<D下 条件，按等径条件设计接轴 图9压靠力矩传递 强度显然是不够的。这种现象在需要压靠的薄板热轧机上同样存在。 2.轧制力矩一对压靠力矩情况了解后，就容易搞清冷轧过程中的力矩分配现象，因 为对轧辊来讲轧作只是在压靠条件下增加一层 一压素 中间物质。清冷轧过程中的力矩分配现象，因 M△一H-g1:2月.92mmt60 为对轧辊来讲轧件只是在压靠条件下增加一层 kg-ma一1【-0.4wB:雅ntBF φ80/0100： 中间物质。轧件愈薄，力矩分配愈趋近于压靠 120f 力矩分配形式，轧件较厚时，通过轧件剪切变 形使力矩不均衡分配有缓和趋势，这可用图10 M 实测不等径轧制条件下薄厚不同轧件的力矩曲 线来说明。从曲线看出，随轧件厚度加大，小 辊一侧的负力矩有转为正值的趋势，它的极端 就象初轧机轧制钢锭那样，在存在少量辊径差 △D条件下，两辊力矩分配均为正值，其差值 M上 仅有20%左右。 需要特别指出的是，在冷轧条件下，压力 相同时压靠力矩（绝对值）要大于轧制力矩。 立1202 P吨 当轧件进入变形区后，力矩值反而下降。因 图10轧制薄原不同轧件压力和力矩关系 此，压靠力大小对设备负荷有明显影响。在一 曲线（中80/中100△D=20) 般不具备压力测定仪表的生产轧机上进行压靠 生产操作是很容易造成工作辊头扭断事故的。这也是北京带钢厂三车间用中90/中200×200四 辊轧机生产0,11mm盒尺料以前常出现工作辊正反两方向扭断辊头的根本原因所在。图11为 工作辊头扭断情况。同样，武钢1700热连轧机传动工作辊的齿接手出现正反两方向的齿面压 95

下， 忽略 轴承摩擦力矩 不计 ， 一下二 件 上 。 今白 代入 上式 得 总 哆 、 ‘ 吧夕。 此 式 与 实验 曲线是一致 的 ， 即压 靠 总力矩 与予压 力 大小呈 线性关系 ， 并随 △ 值加大而增加 。 值得 指 出的 是 ， 在存在辊径差 的情 况下 实际 冷轧 生产 多属 此 情 况 ， 两接 轴压 靠 力矩 分 配 严重 不均 ， 大辊侧 的压 靠力 矩为正 值 ， 小 辊侧 力矩 为 负 值 ， 其 力矩 绝 对值均大于 总 力矩 值 总 ， 因此 ， 要 求 传 动接轴设备条件充分满 足此 条件 ， 按 等径 条件设计接 轴 、 、 ‘ 洲产 矛 二理二丁二丁二亡共卜二 一 ， 一 一 一 一仁三 一 等 径 以 二 下 卉 上 厂几曰兰 洲哥斗 泞尧拭一 冬‘ ” 卜寸州 乡 一 匕才州 ， 尸 娜 下 气 口一气二以诀二步 妙 图 不等径 几 下 压 靠力矩传 递 强度显然是 不 够 的 。 这 种 现象在需要压 靠 的 薄板热轧机上同样存在 。 轧制力矩 － 对压 靠 力矩 情 况 了解后 ， 就 容易搞清 冷轧过程 中的力矩 分 配现象 ， 因 为对轧辊来讲 轧 件只 是 在压 靠 条件下 增加一 层 中间物 质 。 清 冷轧 过 程中的力矩 分配 现象 ， 因 为对轧辊 来讲 轧件只 是 在压 靠 条件下 增 加一层 中间物质 。 轧件愈 薄 ， 力矩分 配愈趋 近于压 靠 力矩 分配形 式 ， 轧件 较厚 时 ， 通 过 轧件 剪 切 变 形使力矩 不 均 衡 分 配有缓和趋 势 ， 这可 用 图 实测 不 等 径轧 制条件下 薄厚 不 同轧件 的 力 矩 曲 线来说 明 。 从 曲线看 出 ， 随轧件 厚度加大 ， 小 辊一侧 的 负力 矩有转 为正 值 的趋 势 ， 它 的 极端 就 象初轧机轧制钢 锭那 样 ， 在存 在少 量 辊径差 △ 条件下 ， 两辊 力矩分 配均 为 正 值 ， 其差 值 仅有 左右 。 需要特 另 指 出的 是 ， 在 冷轧 条件下 ， 压 力 相 同时压 靠 力 矩 绝 对值 要 大 于 轧 制力 矩 。 当轧件 进 入 变形 区后 ， 力 矩 值反 而 下 降 。 因 此 ， 压 靠 力大小 对设备负荷有 明显影 响 。 在一 般不具 备压 力测 定 仪 表的 生 产 轧机 上进行压 靠 书－ 压 旅 图 轧制薄原不 同轧件压 力和 力矩 关系 曲线 中 小 △ 生产 操 作是 很 容易造成工 作辊头扭断 事 故的 。 这 也 是北 京带钢 厂 三车 间用 小 小 。 。 四 辊轧机 生产。 ， 盒 尺 料以 前常出现工 作辊正 反 两方 向扭断 辊头 的 根 本原 因所 在 。 图 为 工 作辊头扭断 情 况 。 同样 ， 武钢 热连轧机 传动工 作辊 的 齿接手 出现正反 两方 向的齿面压

坏现象也与此有关〔4)。 五、棍径楚对金属变形影响 轧件在变形区产生塑性变形是由轧辊与金属间 在一定运动和力学条件下相互作用的结果，变形情 况随条件变化而变化。为了便于观察变形情况，常 采用网格法进行研究(3)。将试件侧面刻有网格， 从轧件各部位网格单元变形情况可了解局部和整体 图11中90/中200×200四辊冷 变形特点。在等径轧制条件下，轧件变形上下对 机工作辊辊头扭断情况 称，当有辊径差时，在变形区中因速差而出现搓轧 区，使轧件承受剪切力而产生剪切变形。为此，轧件侧面网格单元由方形变为平行四边形， 其斜度随速差加大而增加。 D:>D D,=D: 不等径轧制 等径轧制 图12等径与不等径轧制铅试件变形情况 为观察金属流动情况，曾在中130实验轧 机上用等径轧辊中120/φ120和不等径轧辊φ 107/中134轧制H=14mm试件。在轧件侧边 刻有网格，轧制过程网格变化如图12所示。不 0 等径轧制有剪切变形，垂直网格经变形区后有 a 倾斜~ 1020304050607080 在不等径轧制时轧件从变形经常以弯曲形 △ 式轧出，这也是不对称变形的结果，其弯曲方 H10% 向有一定规律，当交形量片较小时，轧件向 图13变形量与轧件弯曲曲率半径关系 较小辊一侧弯曲，这可归结为大辊线速度较高的缘故，当变形量较大时，轧件则向大辊侧弯 曲。这是由于小辊径有利于金属延伸，而在变形区上下两面压力相等，所以分配给小辊侧的 压下量较大，使轧件弯向大辊。这规律由文献〔7)的实验曲线得到证实（图13）。该曲线是 在中210实验轧机上轧制H=15mm铅试件并测量轧件轧出后弯曲曲率半径p所得结果。其辊 径差△D=12mm。 96

坏现象也与此 有关 〔 〕 。 五 、 辊径差对金月变形影 晌 轧件在变形区产 生 塑 性变形是 由轧辊 与金属 间 在一定运 动和 力学 条件下相 互作用 的结 果 ， 变形情 况随条件变化而变化 。 为了便于 观察变形情 况 ， 常 采用 网格法 进行研究 〕 。 将试件侧 面 刻 有 网格 ， 从轧件各部位 网格单元 变形情况可 了解局部和 整 体 变形特点 。 在等径轧 制条 件下 ， 轧件变 形 上 下 对 图 小 小 四 辊冷 机 工 作辊辊 头扭断情况 称 ， 区 ， 使 育铎径差 时 ， 在 变形 区 中因速差 而出现搓轧 轧件承受 剪切力而产生剪切 变形 。 为此 ， 轧件侧 面 网格单 元 由方形 变为平行 四 边形 ， 当有 其斜 度随速差 加 大 而增 加 。 斗勺户曰曰曰斗 】 刁七」二士生寸日弓汁 朴 扭班母洲涛曰 。 二 叫 甲 ，尸 ，尸， 一 个午诀之口卜诀 、 叫入一人 今 卜 科斗 一午干七华筒三车车寺去 等径轧制 不等径轧制 图 等径 与不 等径 轧制络 试件 变形 情况 冈国日口口 门曰肿门 门日四网 尹 洲叹 口 口 洲丫 。 · 为观 察金属 流 动情况 ， 曾在 小 实 验轧 机 上用 等 径轧 辊 小 小 和 ‘ 不等 径轧 辊小 小 轧带 试件 。 在轧件侧 边 刻有 网格 ， 轧 制过程 网格变化如图 所 示 。 不 等径轧制有剪切 变形 ， 垂 直 网格经变形 区后 有 倾斜 ， 在 不 等径轧 制时轧件 从变形经 常 以 弯 曲形 式轧 出 ， 这 也是 不 对称 变形 的 结果 ， 其弯 曲方 △ 币 一 。 向有一 定规律 当变形量 一 节 较小时 ， 轧件 向 图‘ 变形 量 “ 轧件， 曲曲率半径关系 较小辊一侧 弯曲 ， 这可归结为大辊 线速 度较 高的缘故 ， 当变形量 较大 时 ， 轧件则向大辊侧 弯 曲 。 这是 由于小辊径有利于金属 延伸 ， 而在变形 区 上下 两面 压 力相 等 ， 所 以 分配给小辊侧 的 压下量 较大 ， 使轧件弯向大辊 。 这 规律 由文献 〔 〕的 实验 曲线得到证实 图 。 该 曲线是 在 小 。 实验轧机 上轧 制 铅试件 并测量 轧件轧 出后弯 曲曲率半径 所得结果 。 其辊 径差 △

对于冷轧薄带钢，由于厚度很小，其变形不对称性表现程度较小，在轧制过程中搓轧区 剪切变形对产品弯曲影响并不显著。 应当指出，在冷轧板带时，对于难变形的高合金材料或不锈钢，高碳钢等变形抗力较大 的板带采用辊径差轧制降低轧制压力，延伸增加并改喜板形效果是显著的。但是，在带有辊 径差的薄带轧制中，很容易产生振动，在轧件表面形成波纹，这方面问题有待于继续研究。 参考文献 〔l)A.A,KopoaeB《HoBbe uccnenoBaHu ne中opMaiunn Meranna npn npokarke》1953 〔2)B.H.BaP《uHaMHka npokaTHux cTaHo6 CTaHOB》I960 〔3)B.JIJIonyxH B.H.CKopoxooB《M3BBy3 HepHaa Mernnyprea》 1977,1,2,3,8 〔4)古可、刘炳南、钟掘武钢1700热连轧机主传动系统测试研究1981 〔5)北京钢铁学院压力加工系研究生呂应曾学位论文1981 〔6)北京钢铁学院压力加工系研究生朱孟克学位论文1982 〔7)A.I.HEKMAPEB A.A.HEΦEIOB“I3rM6 NOOCHⅡon upakaTke B.Baakax HepaBHoro nnaMerpa"OBPABOTKA METAJInOB ABJEHNEM》1956 The Influence of the Difference of the Roll Diameter on the Cold Strip Rolling Process Liu Baoheng Tao Hongchou This paper describes the results of the theoretical analysis and experiments about the inklueuce of the difference of the roll diam eter on the rolling para meters They incuade the ralative slip Between roll and strip the rolling load the rolling torque and the quality of product etc. 97

对于 冷轧 薄带钢 ， 由于厚度很小 ， 其 变形 不对称 性表现程 度较小 ， 在轧 制过程 中搓轧 区 剪切 变形 对产 品 弯曲影 响 并不显著 。 应 当指 出 ， 在 冷轧板带 时 ， 对于难 变形 的 高合金 材料或 不 诱钢 ， 高碳钢 等变形 抗力较大 的 板带采用 辊径差 轧制 降低轧制压 力 ， 延伸增加 并改喜 板形效 果是显著的 。 但是 ， 在 带 有辊 径差的 薄带轧 制 中 ， 很容易产 生振 动 ， 在轧件 表面 形 成波纹 ， 这方面 问题 有待 于继 续研 究 。 今 考 文 献 二 《 ‘ 二 二 江 皿 中 二 从 。 ， 二 几 ， 》 及 仑 。 《 口 。 》 月 几 盆 双 《 几 几 》 ， ， ， ， 古可 、 刘炳南 、 钟掘 武钢 热 连 轧机主 传动 系统测试研究 北京钢铁学院压 力加 工 系研究 生吕应 曾学位 论文 北京钢 铁 学院压 力加 工 系研究生朱孟 克学位论 文 月 任 中 月 ‘ “ “ ” “ “ 几 及 ， 《 月 从 月 》 户、沪声、 ，几 、沪、， ‘、沪、产气 、沙、产沪