.1410 北京科技大学学报 第31卷 氧化物未被探测出，利用扫描电镜所带的能谱对氧 膜内有富集现象 化膜断面进行成分线扫描，发现Cr、Mn元素在氧化 a b xt-s0s 2ex0 xi-se Inum 1455g1 29w1,5ee10m d 455亚1 图6900℃氧化形貌（截面）-(a)1°钢：(b)2*钢；(c)3钢；(d)4*钢：(e)5钢 Fig-60 xidation morphologies of samples at900℃(section):(a)1;(b)2;(c)3°；(d)4÷;(e)5 o 图7900℃氧化膜“晶粒”形貌.(a)1*钢：(b)5钢 Fig-7 Grain structure of the oxidation film at900℃：(a)1t；(b)5t 2.4晶粒组织观察结果 800℃下退火30min后，随Ce含量的增加，钢 4000 A=(Fe,Cr_)O,(rhombohedral) 的晶粒平均直径由50m减小到19m,图9是晶 3000 粒直径同Ce含量的对应关系. 2.5氧化机理的讨论 2000 2.5.1氧化动力学问题的讨论 影响钢铁材料的抗高温氧化性的因素很多，包 1000 括介质因素、材料因素、氧化膜的性质等多方面，本 AA 实验中试样的氧化条件相同，材料因素是影响抗高 温氧化性的关键，所炼的五炉钢中，铈的含量变化 20) 比较大，而其他元素控制得相对精确，在此主要讨论 图8900℃下1钢氧化物XRD图谱 化学成分和晶粒尺寸两方面的因素，这样，引入反 Fig-8 XRD pattern of oxidation products on Sample 13 at 900C 应元素效应和晶粒尺寸效应两种理论来试着对本实氧化物未被探测出．利用扫描电镜所带的能谱对氧 化膜断面进行成分线扫描‚发现 Cr、Mn 元素在氧化 膜内有富集现象． 图6 900℃氧化形貌（截面）．（a）1＃钢；（b）2＃钢；（c）3＃钢；（d）4＃钢；（e）5＃钢 Fig．6 Oxidation morphologies of samples at 900℃ （section）：（a）1＃；（b）2＃；（c）3＃；（d）4＃；（e）5＃ 图7 900℃氧化膜“晶粒”形貌．（a）1＃钢；（b）5＃钢 Fig．7 Grain structure of the oxidation film at 900℃：（a）1＃；（b）5＃ 图8 900℃下1＃钢氧化物 XRD 图谱 Fig．8 XRD pattern of oxidation products on Sample1＃ at 900℃ 2∙4 晶粒组织观察结果 800℃下退火30min 后‚随 Ce 含量的增加‚钢 的晶粒平均直径由50μm 减小到19μm．图9是晶 粒直径同 Ce 含量的对应关系． 2∙5 氧化机理的讨论 2∙5∙1 氧化动力学问题的讨论 影响钢铁材料的抗高温氧化性的因素很多‚包 括介质因素、材料因素、氧化膜的性质等多方面‚本 实验中试样的氧化条件相同‚材料因素是影响抗高 温氧化性的关键．所炼的五炉钢中‚铈的含量变化 比较大‚而其他元素控制得相对精确‚在此主要讨论 化学成分和晶粒尺寸两方面的因素．这样‚引入反 应元素效应和晶粒尺寸效应两种理论来试着对本实 ·1410· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷