≈1.66098 归纳不同直径D的8与8'相关关系，通式为： 8=bo8'8' 式中相关系数bs'是D的函数，根据实验数据进行曲线拟合得： b60'=1.79Da-0.0r6 (13 以(5)式和(13)式代入公式(12)得： 8=1.79D..1.A.({taAt-1） 1+u2△t =1.79D~0.01A(a1-a2)△t (14) 1+a2At 当A=2时， 8=3.58D2016.(a1-a2)△t (15) 1+a2△t 公式(14)和(15)分别是过盆系数为任意值和2时相对过盈量8的设计取值经验计算公式。 由以上两式不难看出，8的设计值与D、a:、a2、△t及A有关，这和很多文献根据对热 胀、过盈物理过程进行分析所得出的定性结论完全吻合，在此不再多作讨论。 根据(15)式可以算出：当a1=6~10×10-5/°C,a2=1~2.3×10-5/°C,D1=30~700 毫米，△t=90~120°C时，6数值的极限变化范围在0.010.037，而通常变化范围为0.018 ~0.03,这与国内外各家推荐的取值范围基本相符，因此A=2时的(15)式可供在一般设 计中作为计算相对过盈量δ的经验公式使用，籍以代替按经验数值选取δ的传统方法。这样 不仅克服了选取δ时的盲目性，而且提高了设计工作的可靠性。 二、热胀系数“的经验计算公式 设计时对热胀问题的主要考虑是在工作状态下塑料环不能因热胀而卡死在气缸里，为 此必须留有热张间隙a,但另一方面a也不宜太火，太大会影响压缩机工作的稳性。所以通 常根据气缸直径的大小，a被推荐有不同的经验数值，具体数值请参看表4。 表4 导向环与气缸热态工作间隙 气缸直径D缸 热张间隙a 气缸直径D缸 热张间瞅8 (毫米) (毫米) (痞米) 密米) ≈100 0.30 401~500 0.50 101200 0,35 501~600 0.G0 201≈300 0.40 601~700 0.70 301400 0.45 701 0.80 注：本表取自文献[2] 但是，设计时如何即能保证将来在工作状态下塑料环与气缸之间的间隙恰为上述规 定的a值，其关键在于准确计算aF。传统的设计"，通常按ar=az计算，这无疑是不够 准确的，因为过盈量不尽相同，设计温升也各有异，怎么能笼统地一概而论呢？文献 169岛 乙， 归 纳不 同直径 。的乙与剐 相关关系 ， 通 式 为 乙 。 、 ‘ 乙， 式 ， ，相关系 数 。 、 产 是 、 的函数 ， 根据 实验 数据进 行曲线拟合得 。 、 ， 二 、 一 “ · “ 止 以 式 和 式代入公式 得 电 、刃 一 “ ， 、一 ‘ · · 、 一 一 △ △ 当 时 ， 乙 。 ‘ 一 “ “ · 一 △ △ ，、 公式 和 分别是过盈 系数为任意值和 时 相对过盈量乙的设计取值经验计算公 式 。 由以上两式不难看出 ， 色的 设计值与 、 、 ，、 、 △ 及 有关 ， 这 和很多文献 根 据 对 热 胀 、 过盈物理 过程进 行分析所 得出的定性结论完全吻合 ， 在此不再多作讨论 。 根据 式可 以算 出 当 一 。 ， 一 ， 。 ， 、 毫米 ， △ “ 时 ， 乙数值的极 限变化范 围在 ， 而通常变化范围为。 。 。 ， 这 与国内外各家推荐的取值范 围基 本相符 ， 因此 时的 式可供在 一 般设 计中作为计算相对过盈 址乙的经验公式使用 ， 籍以代替按经验数值选取乙的传统方法 。 这样 不 仅克服 了选 取乙时的盲 目性 ， 而且 提高了设计工 作的可 靠性 。 、 二 、 热胀系数 的经验计算公 式 设计时对热胀 问题的主 要考虑是在工 作状态 下塑 料环不能因热胀 而卡死 在气缸 里 ， 为 此 必须 留有热胀间隙 ， 但另一方面 也不宜 太大 ，太大会影 响压 缩机工 作的稳定性 。 所以通 常根据气缸直径 的大小 ， 被推荐有不 同的经验数值 ， 具体数值请参看 表 。 衰 导向环与气缸 热态工作间旅 气缸直径 缸 毫米 热胀间 隙 毫米 气缸直 径 缸 毫米 丈了， 胀 飞习留 ‘ 乙米 了 。 。 。 。 初 注 本表取自文献 〔 〕 但是 ， 设计时如何即能保证 将来在工作状 态 下 塑 料环 与气缸 之 间 的间隙恰 为 上 述规 定的 值 ， 其关键在于 准确计算 。 传统 的设计 中 ， 通常按 计算 ， 这 无疑是 不 够 准确的 ， 因为过盈 量不尽相同 ， 设 计温 升也 各有异 ， 怎 么能笼统地一概而 论 呢 文 献