张宝丽等：氨含量对OC16N5Mo马氏体不锈钢高温热变形行为影响 ·1527· 500 500 a b 450 450 400 ··HN 400 ··HN 350 350 300 800℃ 300 殿 250 250 200 场 200 二------1000℃ 150 =1000℃ 150 100 100 -1100℃ 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 应变 应变 500 500 c (d) 450 450 400 400F 801 350 350 300 00 300 250 250 f0009 200 200 100℃ 150 150 100 100 50 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 02 0.4 0.6 0.8 1.0 应变 应变 图2三种试验钢真应力-应变曲线.(a)=0.01s1:(b)e=0.1s1:(c)8=1s1:(d)=10s1 Fig.2 Hot deformation curves of the tested steels:(a)=0.01s-;(b)=0.1s-;(c)=1s-;(d)=10s- 4 504m 50m 50μm 图3不同变形条件下LN钢(e)、MN钢(f)、HN钢(a~d)热变形组织.(a)T=800℃，=0.01s1:(b)T=900℃，=0.01s1:(c)T= 1100℃，e=10s1:(d)T=1100℃，c=0.01s1；(e)T=1100℃，6=10sl:()T=1100℃，=10s Fig.3 Microstructure of LN steel (e),MN steel (f),HN steel (a-d)after hot deformation under different conditions:(a)T=800C.&=0.01 s1:(b)T=900℃，8=0.01s1:(c)T=1100℃，e=10s1:(d)T=1100℃，e=0.01s1:(e)T=1100℃，e=10s1:(f)T=1100℃， =10s-1 m,d。=11.25μm.变形速率越小，达到相同变形量 所需时间越长，充分的加热时间促使组织在完成再结张宝丽等: 氮含量对 0Cr16Ni5Mo 马氏体不锈钢高温热变形行为影响 图 2 三种试验钢真应力鄄鄄应变曲线. (a) 着 · = 0郾 01 s - 1 ; (b) 着 · = 0郾 1 s - 1 ; (c) 着 · = 1 s - 1 ; (d) 着 · = 10 s - 1 Fig. 2 Hot deformation curves of the tested steels: (a) 着 · = 0郾 01 s - 1 ; (b) 着 · = 0郾 1 s - 1 ; (c) 着 · = 1 s - 1 ; (d) 着 · = 10 s - 1 图 3 不同变形条件下 LN 钢(e)、MN 钢(f)、HN 钢(a ~ d)热变形组织. (a) T = 800 益 , 着 · = 0郾 01 s - 1 ; (b) T = 900 益 ,着 · = 0郾 01 s - 1 ; (c) T = 1100 益 ,着 · = 10 s - 1 ;(d) T = 1100 益 ,着 · = 0郾 01 s - 1 ; (e) T = 1100 益 ,着 · = 10 s - 1 ; (f) T = 1100 益 ,着 · = 10 s - 1 Fig. 3 Microstructure of LN steel (e), MN steel (f), HN steel (a鄄鄄 d) after hot deformation under different conditions: (a) T = 800 益 ,着 · = 0郾 01 s - 1 ; (b) T = 900 益 ,着 · = 0郾 01 s - 1 ; (c) T = 1100 益 ,着 · = 10 s - 1 ;(d) T = 1100 益 ,着 · = 0郾 01 s - 1 ; (e) T = 1100 益 ,着 · = 10 s - 1 ; (f) T = 1100 益 , 着 · = 10 s - 1 滋m,d10 = 11郾 25 滋m. 变形速率越小,达到相同变形量 所需时间越长,充分的加热时间促使组织在完成再结 ·1527·