Compounds △G°/kJ.mol) △H°/(kJ.mol") CaSO42H2O -2080.51 -2022.63 CaSO:0.5H2O -1615.66 -1576.74 H2O -306.68 -285.83 在25℃标准大气压下，HPG会水化生成二水石膏，其反应方程式为： CaS0,0.5H,0+1.5H,0→CaS0,·2H,0+Q (2) HPG水化反应的标准吉布斯自由能为： △G8pG*化)=△G8s0,2H,0-AG8s0,05H,0-1.5AG1,0=-4.83k/mol 标准摩尔生成焓变为： AH=AHO.AHO-1.5AH=-17.15 kJ/mol 版稿 从热力学分析可以看出，在25℃有水坏境中，HPG水化生成G史G0<0' 表明HPG能自发 地水化生成PG:△He,<0'i 明HPG的水化反应是一放热过程7。由此可知，在堆存过程中，随 着HPG自发地水化生成PG,放热量逐渐增大，导致堆体内部温度逐渐升高，加快了水化反应速率，此时 体系中的温度场与化学场相互耦合促使HPG转化速率如快⑧，PG在堆存过程中，温度与化学反应相互作 用机理如图2所示，其中，①代表温度对HPG水化饭位的影响，体现在温度对HPG水化反应速率的影响， 使HPG较早地转化为PG:②代表化学反应对温度的影响， 表现为HPG水化过程中化学反应的热效应（焓 变)导致HPG堆体温度分布发生变化。 录用稿件 TemperntureChemical interaction process 图2堆体内部温度与化学相互耦合作用关系图 Fig.2 Relationship between temperature and chemical interaction in reactor 2.2水化反应的传热方程 2.2.1传热方程 根据傅里叶热传导定律可知，假设在HPG堆体内部取一体积元(x,x+dx:y,y+dy;z,z+dz),热 流从一面流入，从其他面流出，则净留体积元的热量等于从流入面元减去从其他面元流出的热量，如图 3所示。设热流流出为正，则流入体积元的热量dQ为：Compounds 0 -1   G /(kJ mol ) T 0 -1   H /(kJ mol ) T CaSO4·2H2O(s) -2080.51 -2022.63 CaSO4·0.5H2O(s) -1615.66 -1576.74 H2O(aq) -306.68 -285.83 在 25℃标准大气压下，HPG 会水化生成二水石膏，其反应方程式为： CaSO 0.5H O+1.5H O CaSO 2H O+ 4 2 2 4 2    Q (2) HPG 水化反应的标准吉布斯自由能为： 4 2 4 2 2 0 0 0 0       G G - G -1.5 G -4.83 kJ/mol 298 CaSO 2H O CaSO 0.5H O H O ( ) HPG水化   标准摩尔生成焓变为： 4 2 4 2 2 0 0 0 0       H H - H -1.5 H -17.15 kJ/mol 298 CaSO 2H O CaSO 0.5H O H O ( ) HPG水化   从热力学分析可以看出，在 25℃有水坏境中，HPG 水化生成 PG 的 0   G 0 298( ) HPG水化 ，表明 HPG 能自发 地水化生成 PG； 0   H 0 298( ) HPG水化 ，说明 HPG 的水化反应是一个放热过程[17]。由此可知，在堆存过程中，随 着 HPG 自发地水化生成 PG，放热量逐渐增大，导致堆体内部温度逐渐升高，加快了水化反应速率，此时 体系中的温度场与化学场相互耦合促使 HPG 转化速率加快[18]。HPG 在堆存过程中，温度与化学反应相互作 用机理如图 2 所示，其中，①代表温度对 HPG 水化反应的影响，体现在温度对 HPG 水化反应速率的影响， 使 HPG 较早地转化为 PG；②代表化学反应对温度的影响，表现为 HPG 水化过程中化学反应的热效应（焓 变）导致 HPG 堆体温度分布发生变化[19]。 图 2 堆体内部温度与化学相互耦合作用关系图 Fig.2 Relationship between temperature and chemical interaction in reactor 2.2 水化反应的传热方程 2.2.1 传热方程 根据傅里叶热传导定律可知，假设在 HPG 堆体内部取一体积元（x，x+dx；y，y+dy；z，z+dz），热 流从一面流入，从其他面流出，则净留体积元的热量等于从流入面元减去从其他面元流出的热量[20]，如图 3 所示。设热流流出为正，则流入体积元的热量 dQ 为: 录用稿件，非最终出版稿