2.轮齿塑性变形量8与齿根应力口的关系用下式拟合最佳： 0R=01(8)K m 式中K值取决于齿轮材料的种类和热处理工艺，σ1取决于材料的机械性能。 3.对于软齿面的球铁齿轮(HB≤260)，上式的指数K可用下式表示 K=(品) 每单位模数产生单位残余变形量时的齿根弯曲应力σ：可用下式表示： g1=1.215HB+255.5 4.贝氏体球铁(QT120一1)齿轮的K与0：分别为： K=0.3625, o!=770N/mm￥。 5.铁素体软氮化球铁齿轮的K和0！分别为： K=0.2463影 σ1=370N/mm2。 6.要严格区分轮齿断裂极限应力口11mb和考虑残余变形的弯曲静强度极限应力 o11血s。前者是一个定值，并且要比后者大得多，后者取决于允许的残余变形置。 7.轮齿静弯断的部位并不在由30°切线法确定的齿根切点上。在受拉侧，裂纹的部位 高于30°切线在齿根的切点，在受压侧，裂纹大致在30°切线切点附近。这与轮齿疲劳断裂有 很大的不同。 8.本文有关齿形系数、齿根应力等的计算，完全遵从ISO计算法的规定。因此本文提 供的数据，可在实际的齿轮设计中应用。 参考文献 (1)ISO/TC60/WG6 422E~424E (1980)Principles for the calcuation of tooth strength of spur and helical gears. (2)AGMA 225.01 (1967)Information sheet for strength of spur,helical herringbone and bevel gear teeth. 〔3〕朱幸录，齿轮承载能力计算中的寿命系数和极限应力，全国齿轮强度学术会议论 文，1981。 〔4)《金属机械性能》编写组，金属机械性能，机械工业出版社，1978。 〔5)王光远，弹性及塑性理论，建筑工程出版社，1959。 〔6)无锡柴油机厂、无锡球墨铸铁研究室编，稀土镁球墨铸铁，上海人民出版社，1973。 53轮齿塑 性变形 量 乙与齿根应 力 ，的关系用下式拟 合最佳 ， 乙 、 ‘ 、 － 少 式 中 值取 决于 齿轮材料的 种 类和热 处理 工艺 ， 取 决子材料的机械性能 。 对于 软齿面 的球铁齿轮 《 ， 上式 的 指数 可用下式表示 俞 ，。 · ‘ ’ ‘ 每单位模数产生单位残余变形 量时的齿根弯曲应力。 可 用下式表示 贝 氏体球铁 一 齿 轮的 与。 分别 为 ， 吕。 铁 素体软氮化球铁齿轮的 和 。 分 别 为 。 要 严格 区 分 轮齿 断 裂极 限应 力 ， 二 。 和 考 虑残余 变形的 弯 曲静 强 度极 限应力 。 ， ， 二 。 前 者是一 个定值 ， 并且 要 比后 者大得多 ， 后 者取 决 子允许 的残余变形 里 。 轮齿静弯断 的 部位 并不 在 由 。 切线 法 确定的 齿 根 切点 上 。 在受 拉侧 ， 裂纹的部位 高于 。 切线 在齿 根的 切点， 在受 压 侧 ， 裂 纹大致在 。 切 线 切 点附近 。 这与轮齿疲劳断 裂有 很大的不 同 。 本文有关齿形 系数 、 齿根应 力等的计算 ， 完全遵从 计算法的 规定 。 因此本文提 供 的数据 ， 可 在实际 的齿轮设 计 中应 用 。 今 考 文 献 ， 朱 孝录 ， 齿轮承载能力 计算中的寿 命系数和极限应力 ， 全 国齿轮强 度学 术会议 论 文 ， 。 《 金属 机械性能 》 编 写组 ， 金 属 机械性能 ， 机械工业 出版社 ， 。 王 光 远 ， 弹 性 及塑性理 论 ， 建筑 工程 出版社 ， 。 无 锡柴油 机厂 、 无 锡球墨铸铁研 究室编 ， 稀土 镁球县铸铁 ， 上海人 民出版社 ， 。 子、声气 人， 、夕‘」卫 〔 〕 、声、、 够 〔