T2一铜壁外表面边界各点温度，。C, KK一钢液面到结晶器下口结点数。 计算时，有关系数取值为： E=1.1·108公斤/厘米2,4=0.32，a=1.67·10-5。 用有限元法对结晶器铜壁热变形的计算结果列于表1。 为了比较计算结果，在表2中列出了结晶器外表面实际测定的变形值与对应点的计算结 果。 表1 单位：毫米 节点号 变 形 值 节点号 变 形 值 4 0.0290593755 160 0.1861253101 20 0.0612441744 180 0.1702923744 32 0.0972722993 200 Q.1506326801 40 0.1171562347 220 0.1286390250 60 0.1556407354 240 0.1058041986 80 0.1813335313 260 0.0836210008 100 0.1957355977 280 0.0635822216 120 0.2003397188 300 0.0471806524 124 0.2002161556 320 0.0359072749 140 0.1966386905 340 0.0298198217 表2 测点 1◆ 2◆ 3◆ 4* 5◆ 位置 变形值 210 290 540 665 880 实测结果毫米 0.130 0.132 0.159 0.100 0.0870. 计算结果毫米 0.141 0.181 0.193 0.166 0.105 从表2中可看出，用有限元法计算结晶器铜壁热变形值与实际测定值，在数盘上是相当 的，计算所得的结果一般比测定值平均大10%左右，这是由于在计算时忽略了沿纵断面，铜 壁相互约束，而实际情况要比简化后的情况要复杂得多。 图2表示了铜壁热变形沿X方向变化规律。从图中可看出，变形呈抛物线变化，计算结 果与实际测定值所描述的规律是一致的，最大变形点靠近钢液面部位，其位置约在钢液面下 850毫米范围内。 用同样方法，也可以计算结晶器铜壁、沿横断面方向的变形值，所得结果和实际测定值 也是致的。 为了用有限单元法较精确计算结晶器铜壁热变形，可以把铜壁作为空间问题来处理，用 板单元把铜壁分成有限个等参四边形，用这种方法来计算结晶器变形，边界条件可以更符合 实际工作情况。结晶器铜壁与钢板之间可以假设是固定的，也可以用已知初态值输入。对嵌 槽部位，可以骨成是板一梁组合结构，用板单元和梁单元之间的主从结点关系给出。进一步 179－ 铜壁 外表面边界各点温度 ， 。 ， － 钢液面到结 晶器下 口 结 点数 。 计 算时 ， 有关 系数取 值为 · 公斤 厘米 ， 件 ， 一 。 用有限元 法对结晶 器铜 壁热 变 形 的计 算结 果列 于表 。 为 了比较计 算结 果 ， 在 表 中列 出了结 晶 器外 表面 实际 测定 的变形值与对应点的计算结 果 。 表 单位 ， 毫米 节点号 变 形 值 节点号 表 气 卜型全 一 …一…一“ …一竺“ 一… 。 。 … 。 。 。 实测结果毫米 … 计算结果奄米 从表 中可看 出 ， 用 有限 元法计算结 晶器铜 壁热变形值与实际测定值 ， 在 数量 上是相 当 的 ， 计算所得的结果一 般 比测定值 平均大 左右 ， 这是 由于在计 算时忽 略 了沿纵断面 ， 铜 壁 相 互约束 ， 而实际情况 要 比简化后 的 情况 要复 杂得 多 。 图 表示 了铜 壁 热变形 沿 方 向变化规律 。 从 图 中可看 出 ， 变形 呈抛 物线 变 化 ， 计算结 ‘ 一 果与实际测定值所 描述的规律是一 致 的 ， 最大变形 点靠近 钢液面 部位 ， 其位 置 约在 钢液面下 飞 奄米范围内 。 用 同样方法 ， 也可 以计算结 晶 器铜 壁 、 沿横断面方 向 的 变形值 ， 所得结 果 和 实际测定值 也是一效的 。 ‘ 为 了用 有 限单 元法较精确计算结 晶器铜 壁热 变形 ， 可 以 把铜 壁 作为空 间 问题 来 处理 ， 用 板 单元把铜壁分 成有限个等参四 边形 ， 用这种方 法来计 算结 晶器变形 ， 边 界 条件可 以 更 符合 实际工 作情况 ， 结 晶器铜 壁 与钢板之 间可 以 假设是 固定 的 ， 也可 以 用 巳知 初态 值输入 。 对嵌 槽部位 ， 可 以着 成是板一梁组 合结 构 ， 用板单元 和梁单元 之 间 的 主从结 点关 系给 出 。 进一 步