还可把整体结晶器作为研究对象，区别不同材质，求得结晶 0.100.20 器整体变形和铜壁热变形，在这种情况下，网格的划分和数 据的填写无须特殊处理，给计算工作带来较大方便、但整个 200 计算工作必须在大型计算机上进行。 在上面用有限单元法计算结晶器铜壁热变形，ˉ以及在比 400 较实际测定与计算结果时，仅把铜壁作为研究对象，忽略了 钢板对铜壁变形的影响，为了比较铜壁与钢板变形之间数量 关系，作以下分析： 600 ·结晶器铜壁与钢板之间的应力与变形关系为 800 gsr=h2.(1-4) (8) 0 ou hsT(1-μ2r) 式中 1000 0sr,0c”一一为钢板与铜壁中最大应力公斤/厘米2， hsr,hcu一为钢板与铜壁厚度，厘米， 1200 当取 图2 hc四三 1 五8T=3.5,Hsr=0.26,cu=0.325时，0sr=0.01ocu (9) 由上式可知，在同样压力作用下，在钢板中所产生的应力为铜壁的1%。 fsr=Eef1-u经2 fcuE8rhr(1-μr) (10) 式中 「sT,f:u。一为钢板与铜壁的最大变形，厘米， EsT,E:一为钢板与铜壁的弹性模数，公斤/厘米2 hst,hc:一为钢板与铜壁的厚度，厘米，· μsr,μc口一为钢板与钢壁的泊桑系数， h司样，当取 .=35,E=1,110公斤/厘米，Er=2,110°公斤/厘米， μcu=0.325,μ8t=0.26 则 fsT=0.012f cu (11) 由上式可知，在忽略钢板变形、所引起的误差最大不超过1.2%，因此，结晶器在工作 状态下的变形，实际就是铜壁的绝对变形。 三 结论： 1.在稳定浇注条件下，把结晶器铜壁热变形的计算，简化为平面稳定温度场问题是可 行的，并可在中型电子计算机上进行计算，因而，为设计结晶器，提供了一种分析计算方 法。 2,比较计算与实际测定的结果，两者所描述的规律是-一致的，最大变形点靠近钢液面 部位，计算所得的变形值一般比实际测定值平均大10%。 180还可 把整 体结晶 器作为研究对象 ， 区别 不同材质 ， 求得结晶 器 整 体变形和铜 壁热 变形 ， 在这种 情况下 ， 网格 的划分 和数 据的填写无须特殊处理 ， 给计算工 作带来较大方便 、 但 整个 计算工 作必须 在大 型计算机上 进行 。 在上 面用 有限单元 法 计算结 晶 器铜 壁热 变形 ， 以 及在 比 较实际测定与计算结果 时 ， 仅把铜 壁作为研究对 象 ， 忽略了 钢 板对铜壁变形的影响 ， 为 了比较铜壁与钢 板 变形之 间数量 关系 ， 作以下分 析 结 晶器铜壁 与钢板之 一 间的应 力与变形关 系为 旦廷 圣 。 一 林 口 。 。 一 林 式 中 ， 。 。 － 为钢板与铜 壁 中最大应力 公斤 厘 米 ， ， 。 。 － 为钢板与铜壁厚度 ， 厘 米 ， 当取 宝义 多 下队 价 、 ’ ， ， 气， 了 犷 川 了 川 ” 一 图 。 。 万丽 一 恋 由上式可 知 ， 言 ， 林 · ， 。 时 ， 。 在同样压力作用下 ， 在 钢板 中所产生 的应力为铜壁 的 。 。 。 一 。 。 理 冬 一 协 一 卜 。 套 式 中 ， 。 。 － 为钢板与铜 壁 的 最大变形 ， 厘 米 ， ， 。 。 － 为钢板 与铜 壁 的弹 性模数 ， 公斤 厘 米 艺 ， 。 。 － 为钢板 与铜 壁 的厚度 ， 厘米 ， 卜 ， 林。 。 － 为钢板与 钢壁 的泊桑系数 ， 月样 ， 当 取 厂 · 蜘 六 ， “ · ‘ · ‘ · ‘ 。 ’ 公斤 ‘ 米 “ ， ，， · ‘ · 。 公斤 厘 米 ， ， 林。 。 ， 卜‘ 份 则 二 。 。 由上式可 知 ， 在忽 略钢板变形 、 所 引起的误差最大不超过 ， 因此 状态下 的变形 ， 实际就是 铜壁 的绝对 变形 。 结晶器在工 作 结论 在稳定浇注 条件下 ， 把结晶器铜壁 热 变形 的计算 ， 简化为平面稳定 温度场 问题是可 行 的 ， 并 可在 中型 电子 计算机上 进 行计算 ， 因而 ， 为设计结晶 器 ， 提供 了一 种 分析 计算方 法 。 比较计算与 实际测定 的结果 ， 两者所描述 的 规律是一致的 ， 最大变 形点靠近钢 液 面 部位 ， 计算所得 的 变形值一般比实际 测 定值平均大