度和稳定性受结合料的影响很小,大部分取决于大颗粒之间的接触。 室内试验和工地实践都表明,集料为碎石时,由于颗粒嵌挤作用的增强,其强度和稳定 性较圆滑砾石集料为好,渗透系数亦高,更易排水。此外,细粒土的物理性质对混合料的强 度和稳定性也有很大影响,特别是集料颗粒间的接触破坏时影响更大。图10-5示细料的塑 性指数对砾石混合料三轴强度的影响。由图可知,当小于0.42mm的细粒土少时,其塑性指 数对强度的影响很小;而当细粒土的含量增加时,其塑性指数的影响便越来越大。因此,对 于细料含量多的混合料,必须限制细料的塑性指数。 碎、砾石材料的应力一应变特性 碎、砾石材料的显著特点之一是应力一应变的非线性性质,回弹模量在很大程度上受竖 向和侧向应力大小的影响。图10-6表示三轴试验中,轴向应变E1同偏应力G(=1-σ3) 与侧向应力σ3的关系。由图可看出,同一侧向应力σ3作用下回弹模量Er随偏应力增大而逐 渐减小:不论轴向应变多大,当侧向应力增大时,回弹模量值也增大。根据试验研究结果, 回弹模量E值可用下式表示: Er=K,02(Mpa) (10-1) 式中K1、k2一与材料有关的试验参数 0—一主应力之和,即θ=c1+23 E=斜串 0205010020050010002000 轴向应变 0=G,+6,P) 图10—6碎、砾石材料应力一应变 图10—7干的轧制集料回弹模量随主应力和的变化 图10—7表示某一轧制集料的回弹模量值同主应力和的关系。试验还表明,应力重复次 数、荷载作用时间及频率对回弹模量的影响甚小。 颗粒材料的模量决定于材料的级配、形状、表面构造、密实度和含水量等。一般密实度 愈高,模量值愈大:棱角多,表面粗糙者有较高模量:当细料含量不多时,含水量仅有甚小 影响 、碎、砾石材料的形变积累 良好级配砾石在保证良好排水条件下塑性形变的发展如图10-8所示。由图可见,当应 力作用次数达到104次时,形变已基本上不发展;但当应力较大,超过材料的耐久疲劳应力, 则到一定次数后,形变随应力作用次数而迅速发展,最终导致破坏。级配组成差的粒料,即 302302 度和稳定性受结合料的影响很小，大部分取决于大颗粒之间的接触。 室内试验和工地实践都表明，集料为碎石时，由于颗粒嵌挤作用的增强，其强度和稳定 性较圆滑砾石集料为好，渗透系数亦高，更易排水。此外，细粒土的物理性质对混合料的强 度和稳定性也有很大影响，特别是集料颗粒间的接触破坏时影响更大。图 10—5 示细料的塑 性指数对砾石混合料三轴强度的影响。由图可知，当小于 0.42mm 的细粒土少时，其塑性指 数对强度的影响很小；而当细粒土的含量增加时，其塑性指数的影响便越来越大。因此，对 于细料含量多的混合料，必须限制细料的塑性指数。 二、碎、砾石材料的应力－应变特性 碎、砾石材料的显著特点之一是应力－应变的非线性性质，回弹模量在很大程度上受竖 向和侧向应力大小的影响。图 10—6 表示三轴试验中，轴向应变1 同偏应力d（=1 － 3 ） 与侧向应力3 的关系。由图可看出，同一侧向应力3 作用下回弹模量 Er随偏应力增大而逐 渐减小；不论轴向应变多大，当侧向应力增大时，回弹模量值也增大。根据试验研究结果， 回弹模量 Er值可用下式表示： Er＝K1 K2 （Mpa） （10—1） 式中 K1、k2——与材料有关的试验参数； ——主应力之和，即＝1+23。 图 10—6 碎、砾石材料应力－应变 图 10—7 干的轧制集料回弹模量随主应力和的变化 图 10—7 表示某一轧制集料的回弹模量值同主应力和的关系。试验还表明，应力重复次 数、荷载作用时间及频率对回弹模量的影响甚小。 颗粒材料的模量决定于材料的级配、形状、表面构造、密实度和含水量等。一般密实度 愈高，模量值愈大；棱角多，表面粗糙者有较高模量；当细料含量不多时，含水量仅有甚小 影响。 三、碎、砾石材料的形变积累 良好级配砾石在保证良好排水条件下塑性形变的发展如图 10—8 所示。由图可见，当应 力作用次数达到 104 次时，形变已基本上不发展；但当应力较大，超过材料的耐久疲劳应力， 则到一定次数后，形变随应力作用次数而迅速发展，最终导致破坏。级配组成差的粒料，即