932 北京科技大学学报 第31卷 企业设备具体情况，在求解过程中参数设置如表1 3.1直装入炉轧制计划优化编制结果 所示 DHCR浇次序列初始解由炼钢批量计划系统生 表1优化计算中主要参数设置 成，例如某浇次共有80块不同宽度、长度规格板坯 Table 1 Setting of main parameters in optimization 组成，该浇次中板坯对应成品宽度、厚度变化曲线如 参数 数值 备注 图2(a)所示，从曲线可以看出，成品宽度跳跃较大， 加热炉数量/座 心 1座DHCR.2座CCR 并且有逆宽轧制现象，另外厚度过渡也不平缓，难以 有效加热长度/m 9 3座相同 满足DHCR热进炉轧制需求.定义模型(I)中宽度 DHCR坯加热时间/min 100 必要的加热时间 由宽向窄跳跃系数为50，由窄向宽逆向跳跃系数为 CCR坯加热时间/min 160 必要的加热时间 300,同时厚度由厚向薄正向跳跃系数为20，由薄向 铸机型式 1机两流拉速与钢种、规格有关 厚逆向跳跃系数为50时，该序列目标评估函数值为 CCR·DHCR时， 6 空炉距商根据加热工艺 14150. 空炉距离/m 要求确定 利用所述方法进行优化，优化结果如图2(b)所 最快步进速度/(mmim- 0.8 步进梁速度 示·从图中可以看出，图(b)所示序列中钢卷宽度变 最大连续出钢长度/m 满足出炉要求时 化、厚度变化明显比图(a)所示序列更满足DHCR 轧制节奏 轧线允许节奏表 轧制序列需求，实现了铸轧作业序列一体化优化，此 钢卷规格过渡 轧制技术规程 时序列目标评估函数降为1960. 1500 10 1500r 钢卷宽度 (b) 钢卷宽度 6 1400 1400 钢卷厚度 3006 3U0 20 40 60 40 出坏颗序号 出坏顺序号 图2浇次序列钢卷宽度、厚度变化曲线.(：)优化前浇次序列：(b)优化后浇次序列 Fig.2 Width and thickness curves of adjacent coils in a CC sequence:(a)before optimization:(b)after optimization 进行DHCR装炉时刻和炉内布料计算后，按约 具体优化结果如图4所示，优化后轧线可以实现连 束条件计算DHCR板坯出炉“时间窗”，计算结果如 续轧制，轧线轧制节奏得到了保证，并且轧制序列中 图3所示.铸机供料能力与轧线、加热炉能力之间 宽度、厚度变化更为平缓 存在较大差异，并受装、出炉控制策略影响，从图3 1600 DHCR 中可以看出DHCR板坯出炉时刻存在“时间窗”，最 CCR 大“时间窗”有l0min左右， 1400 在热坯出炉“时间窗”内添加合适冷装板坯后生 200 成混装轧制单位，整个混装单位由155块板坯组成， T600 时间窗 DHCR 1000 150 200 250 300 350 出炉时刻mn 40 图4混装计划优化结果 200 Fig.4 Optimization result of a mix charge scheduling L000 3.2专用炉热装模式影响因素分析 250 00 出炉时刻min 采用专用炉混装方式生产时，铸轧作业计划需 图3热装板坯出炉“时间窗”计算结果 要一体化安排，加热炉是铸轧间极为重要的衔接工 Fig.3 Time gap in discharge timetable of a hot charge sequence 序，其运行模式及控制策略将直接影响作业计划执企业设备具体情况‚在求解过程中参数设置如表1 所示． 表1 优化计算中主要参数设置 Table1 Setting of main parameters in optimization 参数 数值 备注 加热炉数量／座 3 1座 DHCR、2座 CCR 有效加热长度／m 40 3座相同 DHCR 坯加热时间／min 100 必要的加热时间 CCR 坯加热时间／min 160 必要的加热时间 铸机型式 1机两流 拉速与钢种、规格有关 CCR→DHCR 时‚ 空炉距离／m 6 空炉距离根据加热工艺 要求确定 最快步进速度／（m·min —1） 0∙8 步进梁速度 最大连续出钢长度／m 6 满足出炉要求时 轧制节奏 — 轧线允许节奏表 钢卷规格过渡 — 轧制技术规程 3∙1 直装入炉轧制计划优化编制结果 DHCR 浇次序列初始解由炼钢批量计划系统生 成‚例如某浇次共有80块不同宽度、长度规格板坯 组成‚该浇次中板坯对应成品宽度、厚度变化曲线如 图2（a）所示．从曲线可以看出‚成品宽度跳跃较大‚ 并且有逆宽轧制现象‚另外厚度过渡也不平缓‚难以 满足 DHCR 热进炉轧制需求．定义模型（1）中宽度 由宽向窄跳跃系数为50‚由窄向宽逆向跳跃系数为 300‚同时厚度由厚向薄正向跳跃系数为20‚由薄向 厚逆向跳跃系数为50时‚该序列目标评估函数值为 14150． 利用所述方法进行优化‚优化结果如图2（b）所 示．从图中可以看出‚图（b）所示序列中钢卷宽度变 化、厚度变化明显比图（a）所示序列更满足 DHCR 轧制序列需求‚实现了铸轧作业序列一体化优化‚此 时序列目标评估函数降为1960． 图2 浇次序列钢卷宽度、厚度变化曲线．（a） 优化前浇次序列；（b）优化后浇次序列 Fig．2 Width and thickness curves of adjacent coils in a CC sequence：（a） before optimization；（b） after optimization 图3 热装板坯出炉“时间窗”计算结果 Fig．3 Time gap in discharge timetable of a hot charge sequence 进行 DHCR 装炉时刻和炉内布料计算后‚按约 束条件计算 DHCR 板坯出炉“时间窗”‚计算结果如 图3所示．铸机供料能力与轧线、加热炉能力之间 存在较大差异‚并受装、出炉控制策略影响．从图3 中可以看出 DHCR 板坯出炉时刻存在“时间窗”‚最 大“时间窗”有10min 左右． 在热坯出炉“时间窗”内添加合适冷装板坯后生 成混装轧制单位‚整个混装单位由155块板坯组成‚ 具体优化结果如图4所示．优化后轧线可以实现连 续轧制‚轧线轧制节奏得到了保证‚并且轧制序列中 宽度、厚度变化更为平缓． 图4 混装计划优化结果 Fig．4 Optimization result of a mix charge scheduling 3∙2 专用炉热装模式影响因素分析 采用专用炉混装方式生产时‚铸轧作业计划需 要一体化安排‚加热炉是铸轧间极为重要的衔接工 序‚其运行模式及控制策略将直接影响作业计划执 ·932· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷