·226 北京科技大学学报 第35卷 0 t 然后根据KBr(x)、KwC(x)和KPC(x)计算出 -025 该点处的各个影响系数，分别为-0.07221、0.255487 -0.05 和-1.42768. 且-075 三 -1.00 最后由以上各系数结合基准工况值，即可求得 -1.25 工作辊初始辊形-150um、来料凸度120um和弯辊 -1.50 力1000kN时该点的横向流动值为111.34μm.通过 Ke(x)=-2xI0"x+3×10x-8×10◆x20.0025r -1.75 R=0.9992 建立有限元模型计算出的该点横向流动值为116.61 -2.00 0100200300400500600700800 μm.由此可得本模型的计算偏差为4.52%，计算精 带钢中心距离.x/mm 度满足要求，证明本模型是合理有效的 图9来料凸度对金属横向流动的影响系数函数KPC(x) 4 结论 Fig.9 Influence coefficient Kpc(x)of initial strip crown on (1)提出结合两种有限元仿真模型-隐式静 metal transverse flow 力学模型和显式动力学模型··的横向流动计算 3基于插值计算的带钢金属横向流动计 方法.首先通过静力学耦合模型，得到不同工况条 算模型的建立 件下的有载辊形曲线：然后将静力学分析计算得到 的变形后辊形曲线作为工作辊初始综合辊形，建立 由大量工况模拟计算并对结果进行对比分析 动力学模型并将工作辊处理为刚性体，将轧件处理 可得，弯辊力影响系数函数KBF(z)受工作辊初始 为弹塑性体，进行动力学分析，求解得到轧制过程 辊形以及来料凸度的影响很小，辊形及来料凸度改 中金属横向流动状态 变量的极限变化量所引起的KBF(x)偏差在6%以 内，同样也可以得到工作辊初始辊形影响系数函数 (2)通过求解得到横向流动的分布趋势，即横 KwC(r、来料凸度影响系数函数KPc(z)不受另外 向流动值沿带钢宽度方向由中部向边部逐渐变大， 两种因素的影响.就是说，这三个影响系数函数中 在距带钢边部100mm左右增加幅度更为明显.同 的任意一个并不随着另外两个的变化而变化，三者 时，系统分析了弯辊力、工作辊初始辊形以及来料 保持了很好的线性无关性 凸度等因素对热轧带钢金属横向流动的影响，提出 因此，可建立基于插值计算的带钢横向流动计 沿带钢宽度方向的金属横向流动值可以用四次曲线 算模型，设横向流动函数为F(x),则有 进行很好的拟合 (3)在分析结果基础上，分别定义了弯辊力、工 △F(x)=KBF(c)·△FB+KwC(x)·△Cw+ 作辊初始辊形以及来料凸度沿带钢全宽对横向流动 KPc(a)·△Cp. (4) 的影响系数函数KPc(x)、KwC(x)和Kpc(x),并 式中：△F(x)为横向流动函数的变化，um;△FB为 确定它们之间是线性无关的.在此基础上，建立 弯辊力的变化量，kN△Cw为工作辊初始辊形的 基于插值计算的带钢金属横向流动计算模型，通过 变化量，um:△Cn为来料凸度的变化量，m. 插值计算可以求解任意工况下的横向流动，为建立 根据横向流动函数计算模型，只要得到一组工 辊系-轧件迭代计算模型提供了数据依据，从而有 况下沿带钢宽度方向的横向流动值，便可以根据 效提高了带钢轧制过程在线板形计算模型的计算精 KBF(x)、KwC(x)和KPC(x)计算出任意弯辊力、工 度，为整个板形计算体系的完善奠定基础 作辊初始辊形以及来料凸度组合工况下沿带钢宽度 方向的横向流动值.以下将对该模型计算精度进行 参考文献 验证. 选取工作辊初始辊形-75um、来料凸度80μm [1]Chen X L,Zou J X.A specialized finite element model for 和弯辊力0kN时的工况为基准，采用上述模型计 investigating controlling factors affecting behavior of rolls 算工作辊初始辊形-150um、来料凸度120m和 and strip flatness /Proceedings of the 4th International 弯辊力1000kN时的金属横向流动值. Steel Rolling Conference.Deauville.1987:41 首先任取带钢宽度方向上一点，如取距带钢中 [2]Wang L S,Yang Q,He A R,et al.Thickness and trans- 心604mm处一点，根据基准工况得出该点的横向 verse distribution of roll pressure for hot-rolled wide Strip. 流动值为221.49μm. Tron Steel,2011,46(6):55