第2期 李成伟等：热轧带钢金属横向流动及影响因素 ·225· 钢宽度上的横向流动变化量，单位为.：如图5到轧制压力的分布，并最终影响到金属的横向流动 所示，负值表示随弯辊力的增加，横向流动值变小. 和轧后板形12.图8为工作辊初始辊形为一75μm、 对于沿带钢宽度的KBF(x)可用四次曲线进行拟合， 弯辊力为500kN情况下，来料凸度对横向流动的 拟合公式为 仿真计算结果.可以看出：随着来料凸度的增加，横 KBr(z)=-10-12x4+2×10-9x3-6× 向流动明显变小.在来料凸度为0um时横向流动 10-7x2-10-4x. (1) 最大值为430.3um,而来料凸度为120μm时横向 式中，x为距带钢中心的距离，mm 流动最大值只有214.44m,由图8可明显看出：对 0 于带钢宽度上确定的一点，来料凸度对该点横向流 -0.02 动值的影响是线性的 -0.04 0.35 -0.06 0.30 -0.08 025 -0.10 Kx)=-1×101x+2×10r6×10r20.0001x =0.9985 三0.204 -0.12 0.15 0100200300400500600700800 0.0 距带钢中心距离，x/mm Kcx)=8x10i0r23-1×10r2+0.0008x 0.05 R2=0.9966 图5弯辊力对金属横向流动的影响系数函数KBF(x) 0 0100200300400500.600700800 Fig.5 Influence coefficient KBp(z)of bending force on metal 距带钢中心距离，x/mm transverse flow 图T初始辊形对金属横向流动的影响系数函数KWC(x) 2.2工作辊辊形对金属横向流动的影响 Fig.T Influence coefficient Kwc()of initial roll contours on 图6为来料凸度为80um、弯辊力为1000kN metal transverse flow 情况下，三种不同工作辊初始辊形对金属横向流动 的影响.可以看出：随着工作辊凸度的负向增大，横 500 向流动值增大.在工作辊凸度为-150um时横向流 450 -0μm*404m804m*120μm 400 动最大值为263μm,而在工作辊凸度为0m即为 350 平辊时横向流动的最大值为212μm. 300 250 300 200 -0m -75m+-150m 250 150 100 50 150 0 0 100200300400500600700800 露100 距带钢中心距离，x/mm 50 图8不同来料凸度对应的金属横向流动值 200 400 600 800 Fig.8 Metal transverse flow at different initial strip crowns 距带钢中心距离，x/mm 图6不同工作辊初始辊形对应的金属横向流动值 同样，定义来料凸度对横向流动的影响系数函 Fig.6 Metal transverse flow at different initial roll contours 数Krc(x),其意义为带钢凸度变化1μm时，对应 定义工作辊初始辊形对横向流动的影响系数 带钢宽度上的横向流动变化值，单位m.负值表示 函数KwC(c),其意义为工作辊初始凸度负向增大 随着来料凸度的增加，横向流动值变小.图9给出 1m时，对应带钢宽度上的横向流动变化值，单位 了KPC(x)随带钢宽度的变化趋势.对KPC(x)进 um.如图7所示，对KwC(x)进行数据拟合可得拟 行数据拟合可得拟合公式为 合公式为 KpC(x)=-2×10-11x4+3×10-8x3- Kwc(x)=8×10-10x3-1×10-6x2+8×10-4x.(2) 8×10-6x2-2.5×10-3x. 2.3来料凸度对金属横向流动的影响 (3) 在实际轧制过程中，入口带钢断面并不是规则 由Kpc(x)在带钢边部的最大值为-1.83325可 的矩形，而是带有一定的初始凸度，这必然会影响 知：来料凸度的变化对横向流动的影响非常大