林利等：38MnB5热成形钢高温变形行为及本构方程 ·473· 400 400- 350 350 0 300 250 2 200 200 150 -=0.015 150 -=0.01s-1 100 e=0.1s 1003 -=1s1 =1s1 50 —e=10 50 e=10g-1 060020.040.060.080.100.120.140.160.180.20 060.020.040.060.080.100.120.140.160.18020 真应变 真应变 (© e-0.01s1 (d) 400 400 e-0.01sl =0.18 e=0.191 350 -=1g1 350 -ls 300 -=10s 300 -e-10s 250 250 200 200 50 150 100 00 50 50 00.020.040.060.080.100.120.140.160.180.20 000020.040.060.080.100.120.140.160.180.20 真应变 真应变 图5不同温度下试样的真应力-应变曲线.(a)650℃：(b)750℃：(c)850℃：(d)950℃ Fig.5 True stress-strain curves of specimens at different temperatures:(a)650℃；(b)750℃：(c)850℃：(d)950℃ 6 常w品品，二 图6变形温度为850℃时不同应变速率下的微观组织.(a)0.01s1:(b)0.1s1:(c1s:(d)10s1 Fig.6 Microstructures at different strain rates with deformation temperature of 850C:(a)0.01s(b)0.1s:(c)1s:(d)10s- 体含量不同.当应变速率为0.01s时，试样的微观 增大.当应变速率增加至1s1和10s-1时，铁素体 组织为板条马氏体和铁素体，铁素体主要分布于原 含量随着应变速率的提高而逐步增加.图7为当应 始奥氏体晶界上，尺寸细小，但是分布不均匀.随着 变速率为1s时，不同变形温度下的微观组织.从 应变速率增加至0.1s时，试样的微观组织仍为板 图中可以看出，不同变形温度对试样的微观组织有 条马氏体和铁素体双相组织，但是铁素体含量明显 很明显的影响.当变形温度为650℃时，试样的微林 利等: 38MnB5 热成形钢高温变形行为及本构方程 图 5 不同温度下试样的真应力--应变曲线 . ( a) 650 ℃ ; ( b) 750 ℃ ; ( c) 850 ℃ ; ( d) 950 ℃ Fig． 5 True stress--strain curves of specimens at different temperatures: ( a) 650 ℃ ; ( b) 750 ℃ ; ( c) 850 ℃ ; ( d) 950 ℃ 图 6 变形温度为 850 ℃时不同应变速率下的微观组织 . ( a) 0. 01 s － 1 ; ( b) 0. 1 s － 1 ; ( c) 1 s － 1 ; ( d) 10 s － 1 Fig． 6 Microstructures at different strain rates with deformation temperature of 850 ℃ : ( a) 0. 01 s － 1 ; ( b) 0. 1 s － 1 ; ( c) 1 s － 1 ; ( d) 10 s － 1 体含量不同． 当应变速率为 0. 01 s － 1时，试样的微观 组织为板条马氏体和铁素体，铁素体主要分布于原 始奥氏体晶界上，尺寸细小，但是分布不均匀． 随着 应变速率增加至 0. 1 s － 1时，试样的微观组织仍为板 条马氏体和铁素体双相组织，但是铁素体含量明显 增大． 当应变速率增加至 1 s － 1和 10 s － 1时，铁素体 含量随着应变速率的提高而逐步增加． 图 7 为当应 变速率为 1 s － 1时，不同变形温度下的微观组织． 从 图中可以看出，不同变形温度对试样的微观组织有 很明显的影响． 当变形温度为 650 ℃ 时，试样的微 · 374 ·