田亚强等：两相区位错增殖对低碳贝氏体/铁素体复相钢组织和性能的影响 ·329· .OKV 14.7mm x200k SE(M.LAO 8-4820.0kW147mm4.0k SE(MLLAD) 图4IQ&PB工艺处理后显微组织照片.(a,b)IQ&PB工艺：(c,d)DIQ&PB工艺 Fig.4 Microstructure images under IQ&PB treatment process:(a,b)1Q&PB process:(c,d)DIQ&PB process 21I0 2.3两相区形变对力学性能的影响 1500 -D10&PB 图6为IQ&PB与DIQ&PB工艺处理后的工程 -1Q&PB 1200 应力一应变曲线.根据图6和表3可以看出，两相区 形变后试验用钢的抗拉强度为1211.21MPa,较未变 900 (200) 形试样增加132.85MPa,抗拉强度得到提高.由图 600 可知，实验用钢经DIQ&PB工艺处理后，断后伸长率 (200). (220), 311 为21%，较未变形处理时增加7%，强塑积达 300 25435MPa·%.两相区形变，晶粒尺寸细化，同时大 量的位错产生，淬火过程中被贝氏体所继承，试验用 50 60 70 80 0 钢强度增加，由于室温组织中残余奥氏体含量的增 20) 加，使试验用钢的断后伸长率提高 图5IQ&PB与DIQ&PB工艺处理后的X射线图谱 1400 一DIQ&PB Fig.5 XRD patterns of experimental steels treated using 1Q&PB and 1200 —1Q&PB DIQ&PB 1000 量分数分别为1.05%和1.31%.表明在两相区形 800 变作用的调控下，室温组织中更多的残余奥氏体被 600 保留且有更多的碳含量富集.一方面，双相区保温 400 过程中，对试样施加一定的形变量，奥氏体中C、Cu 200 元素富集程度显著提高，在冷却过程中使更多的残 余奥氏体保留到室温.另一方面，形变后C元素从 0.030.060.090.120.150.180.210.24 工程应变 贝氏体向奥氏体扩散距离缩短，残余奥氏体二次富 图6IQ&PB与DIQ&PB工艺处理后的应力-应变曲线 碳量增加，残余奥氏体中碳质量分数较未变形时增 Fig.6 Engineering stress-strain curves of experimental steels treated 加0.26%. using IQ&PB and DIQ&PB田亚强等: 两相区位错增殖对低碳贝氏体/铁素体复相钢组织和性能的影响 图 4 IQ＆PB 工艺处理后显微组织照片． ( a，b) IQ＆PB 工艺; ( c，d) DIQ＆PB 工艺 Fig． 4 Microstructure images under IQ＆PB treatment process: ( a，b) IQ＆PB process; ( c，d) DIQ＆PB process 图 5 IQ＆PB 与 DIQ＆PB 工艺处理后的 X 射线图谱 Fig． 5 XＲD patterns of experimental steels treated using IQ＆PB and DIQ＆PB 量分数分别为 1. 05% 和 1. 31% ． 表明在两相区形 变作用的调控下，室温组织中更多的残余奥氏体被 保留且有更多的碳含量富集． 一方面，双相区保温 过程中，对试样施加一定的形变量，奥氏体中 C、Cu 元素富集程度显著提高，在冷却过程中使更多的残 余奥氏体保留到室温． 另一方面，形变后 C 元素从 贝氏体向奥氏体扩散距离缩短，残余奥氏体二次富 碳量增加，残余奥氏体中碳质量分数较未变形时增 加 0. 26% ． 2. 3 两相区形变对力学性能的影响 图 6 为 IQ＆PB 与 DIQ＆PB 工艺处理后的工程 应力--应变曲线． 根据图 6 和表 3 可以看出，两相区 形变后试验用钢的抗拉强度为 1211. 21 MPa，较未变 图 6 IQ＆PB 与 DIQ＆PB 工艺处理后的应力--应变曲线 Fig． 6 Engineering stress--strain curves of experimental steels treated using IQ＆PB and DIQ＆PB 形试样增加 132. 85 MPa，抗拉强度得到提高． 由图 可知，实验用钢经 DIQ＆PB 工艺处理后，断后伸长率 为 21% ，较未变形处理时增加 7% ，强 塑 积 达 25435 MPa·% ． 两相区形变，晶粒尺寸细化，同时大 量的位错产生，淬火过程中被贝氏体所继承，试验用 钢强度增加，由于室温组织中残余奥氏体含量的增 加，使试验用钢的断后伸长率提高． · 923 ·