1.2 Wide face corner Narrow face corner 0.5 V=1.4m'min' 1.0 V=1.6mmin 0.4 V=1.8m'min! 0.8 0.3 0.2 0.4 0.1 0.0 0.0 0 100 200 300400500 600 700 800 Distance from meniscus/mm 图3不同拉速下包晶钢板坯结晶器内坯壳角部区域气隙沿结晶器高度方向 分布 Fig.3 The distribution of air gap at corner region along the slab mold length for tic steel under different casting speed 0.9 Corner Off-corner(30mm) Off-corner(30mm (a) V=1.4m'min! 1.4 (b) V=1.4m'min V=1.6m'min V=1.6m.min 0.7 V=1.8mmin' 3 =18m'min ● 06 1.0 0.8 04 03 0.1 100200300400500600 700800 100200300400500600 700800 0 Distance from meniscus/mm Distance from meniscus/mm 图4不同拉速下结晶器内坯壳角部区域保护渣沿高度方向的分布 Fig.4 Distribution of mold flux at shell corner along mold length under different casting speed (a)wide face,(b)narrow face 同时，保护渣对润滑传热具有重要作用，其合理分布对连铸顺行至关重要。图4为结 晶器内坯壳宽面和窄角部及偏离角区域（距离角部30mm处）保护渣沿结晶器高度方向 的分布情况。由图4a)可以看出，拉速由1.4mmin'提升至1.6mmin时对宽面角部保护渣 厚度分布影响则较冰，仅增加了0.022mm,而当拉速由1.6mmin提升至1.8mmin时， 该处渣层停度增加了近5倍，达到0.102mm。究其原因，高拉速时坯壳宽面角部区域的表 面温度较高可较长时间高于保护渣凝固温度，从而使流动性好的液渣得以不断填充：对 于窄面，如图4(b)所示，与宽面有很大的不同，角部和偏离角区域的保护渣随拉速的增加 出现一定幅度下降，这与坯壳温度整体提升、收缩量减小、保护渣填充减小有关。 因此，对于传统平板型结构结晶器而言，包晶钢连铸时结晶器内气隙和保护渣的分布 并不合理，虽然拉速对结晶器内气隙形成的不利影响不显著，但拉速超过1.6mmi'时， 保护渣的分布确有很大的改变，界面热阻明显增加。因此，要突破更高拉速的包晶钢连铸 首先应考虑结晶器内腔结构的优化使其能更好迎合凝固坯壳的生长，其次需要研制适合包 晶钢凝固特点的连铸保护渣，从而实现高拉速条件下包晶钢凝固坯壳在结晶器内的均匀生 长。0 100 200 300 400 500 600 700 800 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 Thickness of wide face corner/m m Distance from meniscus/mm Wide face corner V=1.4m·min-1 V=1.6m·min-1 V=1.8m·min-1 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Narrow face corner Thickness of narrow face corner/m m 图 3 不同拉速下包晶钢板坯结晶器内坯壳角部区域气隙沿结晶器高度方向的分布 Fig. 3 The distribution of air gap at corner region along the slab mold length for peritectic steel under different casting speed 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Thickness of mold flux/m m Distance from meniscus/mm Corner Off-corner(30mm) V=1.4m·min-1 V=1.6m·min-1 V=1.8m·min-1 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 Thickness of mold flux/m m Distance from meniscus/mm Corner Off-corner(30mm) V=1.4m·min-1 V=1.6m·min-1 V=1.8m·min-1 图 4 不同拉速下结晶器内坯壳角部区域保护渣沿高度方向的分布 Fig. 4 Distribution of mold flux at shell corner along mold length under different casting speed (a) wide face, (b) narrow face 同时，保护渣对润滑与传热具有重要作用，其合理分布对连铸顺行至关重要。图 4 为结 晶器内坯壳宽面和窄面角部及偏离角区域（距离角部 30 mm 处）保护渣沿结晶器高度方向 的分布情况。由图 4(a)可以看出，拉速由 1.4 m·min-1提升至 1.6 m·min-1时对宽面角部保护渣 厚度分布影响则较小，仅增加了 0.022 mm，而当拉速由 1.6 m·min-1提升至 1.8 m·min-1时， 该处渣层厚度增加了近 5 倍，达到 0.102 mm。究其原因，高拉速时坯壳宽面角部区域的表 面温度较高，可较长时间高于保护渣凝固温度，从而使流动性好的液渣得以不断填充；对 于窄面，如图 4(b)所示，与宽面有很大的不同，角部和偏离角区域的保护渣随拉速的增加 出现一定幅度下降，这与坯壳温度整体提升、收缩量减小、保护渣填充减小有关。 因此，对于传统平板型结构结晶器而言，包晶钢连铸时结晶器内气隙和保护渣的分布 并不合理，虽然拉速对结晶器内气隙形成的不利影响不显著，但拉速超过 1.6 m·min-1时， 保护渣的分布确有很大的改变，界面热阻明显增加。因此，要突破更高拉速的包晶钢连铸 首先应考虑结晶器内腔结构的优化使其能更好迎合凝固坯壳的生长，其次需要研制适合包 晶钢凝固特点的连铸保护渣，从而实现高拉速条件下包晶钢凝固坯壳在结晶器内的均匀生 长。 (a) (b) 录用稿件，非最终出版稿