罗彪等：基于模糊综合决策的直齿圆柱齿轮齿廓最佳修形 ·1461· 10 1.0 (a) b 0.8 0.8 0.6 未修形 0.6 =10 B=0.7 -4=15 0.4 B-1.0 0.4 B=1.22 .35 6=1.43 0.2 440 5 -0.4 0.2 0 0.2 0.4 0.4 0.2 1.0 0.8 07 0.6 一长修形 0.5 短0-0.1 0.4 短0-1.0 0.3 短0.-1.22 0.2 知3=143 0.1 短=2 0 -0.4 -02 00.20.4 图4修形参数对齿间载荷分配系数的影响.()修形指数对载荷分配的影响：(b)修形量对载荷分配的影响：(c)修形方式对载荷分配的 影响 Fig.4 Influence of tooth profile modification on the load-sharing ratio:(a)influence of the modification index on the load-sharing ratio:(b)influ- ence of the modification amount on the load-sharing ratio;(c)influence of the modification method on the load-sharing ratio 35 (a) (b) 30 30 未修形 B-1.22 3 =0. B=1.43 B-1.0 5 --△=10…=26.5-4=40 15 --4m=l5—4=35 -0.4 -0.2 0 0.2 0.4 -0.4-0.2 0 0.204 0 (e) 3 长修形 短-0.1 20 短-1.0 短B=1.22 1.43 知B=2 0.4-0.2 0 0.2 0.4 图5修形参数对传动误差的影响.()修形指数对误差的影响：(b)修形量对误差的影响：(c)修形方式对误差的影响 Fig.5 Influence of tooth profile modification on the transmission error:(a)influence of the modification index on the transmission error:(b)influ- ence of the modification amount on the transmission error:(c)influence of the modification method on the transmission error 率半径，下标1、2分别表示齿轮1、2.式中各个物理量 位。从载荷心，角度考虑，齿廓修形可以有效消除载荷 的具体计算方法详见参考文献6]. 冲击，降低啮入点A和啮出点E附近的载荷，因此齿 根据Blk闪温计算式(5)可知，齿面闪温与齿面 廓修形可以有效降低齿面闪温.针对本文研究对象， 间的相对滑动速度It-"eI、载荷心，和摩擦系数∫成 齿面闪温沿啮合线的分布如图6所示 正比，若只考虑相对滑动速度1。-ve|单一因素，闪温 由图6(a)可知在不同载荷条件下闪温沿啮合线 高温区应出现在相对滑动速度最大的齿顶和齿根部 均成V形分布，其主要区别在双齿啮合区，且最高闪罗 彪等: 基于模糊综合决策的直齿圆柱齿轮齿廓最佳修形 图 4 修形参数对齿间载荷分配系数的影响． ( a) 修形指数对载荷分配的影响; ( b) 修形量对载荷分配的影响; ( c) 修形方式对载荷分配的 影响 Fig． 4 Influence of tooth profile modification on the load-sharing ratio: ( a) influence of the modification index on the load-sharing ratio; ( b) influ￾ence of the modification amount on the load-sharing ratio; ( c) influence of the modification method on the load-sharing ratio 图 5 修形参数对传动误差的影响． ( a) 修形指数对误差的影响; ( b) 修形量对误差的影响; ( c) 修形方式对误差的影响 Fig． 5 Influence of tooth profile modification on the transmission error: ( a) influence of the modification index on the transmission error; ( b) influ￾ence of the modification amount on the transmission error; ( c) influence of the modification method on the transmission error 率半径，下标 1、2 分别表示齿轮 1、2． 式中各个物理量 的具体计算方法详见参考文献［16］． 根据 Blok 闪温计算式( 5) 可知，齿面闪温与齿面 间的相对滑动速度 | vρ1 － vρ2 | 、载荷 wb和摩擦系数 f 成 正比，若只考虑相对滑动速度|vρ1 － vρ2 | 单一因素，闪温 高温区应出现在相对滑动速度最大的齿顶和齿根部 位． 从载荷 wb角度考虑，齿廓修形可以有效消除载荷 冲击，降低啮入点 A 和啮出点 E 附近的载荷，因此齿 廓修形可以有效降低齿面闪温． 针对本文研究对象， 齿面闪温沿啮合线的分布如图 6 所示． 由图 6( a) 可知在不同载荷条件下闪温沿啮合线 均成 V 形分布，其主要区别在双齿啮合区，且最高闪 · 1641 ·