.1082 北京科技大学学报 第31卷 波输入条件下，主梁监测断面弯矩一曲率曲线及应 力应变曲线（图6） 表3各控制截面的结构地震反应最大值 Table 3 Maximum structural seismic response of different control section El-Centro Taft 人工波 考察点位置 弯矩值/ 剪力值/ 位移/ 弯矩值/ 剪力值/ 位移/ 弯矩值/ 剪力值/ 位移/ (kN'm) kN (kN'm) kN 合 (kN-m) kN 梁拱结合点 3.78×10 2.44×103 4.98×10-23.93×104 2.53×103 5.21×10-2 3.64×10 2.36×103 4.75×10-2 主梁1/4处 3.45×10 2.37×103 6.20×10-2 3.77×10 2.42×103 6.73×10-2 3.36×10 2.31×103 6.05×10-2 主梁中点处 1.68×10 2.32×103 3.39×10-31.73×104 2.38×1033.52×10-31.60×10 2.28×103 3.18×10-3 拱梁结合点 3.07×10 1.72×103 4.98×10-23.46×10 1.75×1035.18×10-22.94×103 1.66×103 4.72×10-2 主拱1/4处 9.47×103 1.33×1035.91×10-29.43×103 1.41×1036.12×10-2 9.33×1031.27×103 5.83×10-2 主拱中点处 1.43×103 1.11×1032.49×10-31.51×103 1.25×103 2.75×10-31.38×103 1.04×103 2.36×10-3 桥墩顶部 3.01×10 1.07×1014.53×10-23.35×1011.29×101 4.97×10-2 2.93×101 1.01×104 4.33X10-2 桥墩底部 1.69×105 1.41×10 1.82×1051.54×103 1.57×1051.39×104 4.5 4.8 (a) 27 32 0.9 1.6 0.0 0.5 0.5 2.5 3.5 3 0.8 0.8 2.4 4.0 5.6 曲率10 应变10》 54 2.5 (b) (b) 36 1.5 0.5 -1.5 30 -0.5 0 0.5 1.0 2515 -1.0 -0.5 0.5 曲率/A0) 应变101 图6塑性单元的弯矩一曲率以及应力厂应变曲线.()主梁梁拱结合处的弯矩一曲率以及(a)应力应变曲线：(b)主梁1/4跨弯矩曲率以 及(b)应力小一应变曲线 Fig.6 Moment-curvature curves and stress strain curves of plastic elements:(a)moment-curvature curve and (a)stress strain curve of the girder- arch joint part:(b)moment curvature curve and (b)stress strain curve at 1/4 of the main girder 各地震输入条件下，主拱内各控制截面的内力 围内 响应分布均表现出，除主拱的梁拱结合部位弯矩接 桥墩底部的弯矩已超过截面在弹性状态下所允 近此处构件截面在弹性状态下所允许的最大弯矩 许的最大弯矩，其表层混凝土拉应力超过其抗拉强 外，其余各截面弯矩响应均较低，另外，针对拱结构 度，出现裂缝；而外层纵向钢筋也己进入屈服状态， 自身的受力特点，选取主拱中点处及1/4处的轴力 整个截面刚度出现退化，由图8所示的桥墩底部弯 作为考察对象，其轴力历时曲线如图7所示.从图 矩曲率以及应力一应变曲线可以看出，尽管在桥墩 中可以看出，主拱1/4跨处较主拱中点处的反应加 底部已出现塑性铰区，但是塑性区开展范围较小，且 剧，但其仍低于构件截面的抗压强度，处于弹性范 截面在屈服弯矩作用下，只能沿弯矩方向作有限转波输入条件下‚主梁监测断面弯矩—曲率曲线及应 力—应变曲线（图6）． 表3 各控制截面的结构地震反应最大值 Table3 Maximum structural seismic response of different control section 考察点位置 E-l Centro Taft 人工波 弯矩值／ （kN·m） 剪力值／ kN 位移／ m 弯矩值／ （kN·m） 剪力值／ kN 位移／ m 弯矩值／ （kN·m） 剪力值／ kN 位移／ m 梁拱结合点 3∙78×104 2∙44×103 4∙98×10—2 3∙93×104 2∙53×103 5∙21×10—2 3∙64×104 2∙36×103 4∙75×10—2 主梁1／4处 3∙45×104 2∙37×103 6∙20×10—2 3∙77×104 2∙42×103 6∙73×10—2 3∙36×104 2∙31×103 6∙05×10—2 主梁中点处 1∙68×104 2∙32×103 3∙39×10—3 1∙73×104 2∙38×103 3∙52×10—3 1∙60×104 2∙28×103 3∙18×10—3 拱梁结合点 3∙07×104 1∙72×103 4∙98×10—2 3∙46×104 1∙75×103 5∙18×10—2 2∙94×104 1∙66×103 4∙72×10—2 主拱1／4处 9∙47×103 1∙33×103 5∙91×10—2 9∙43×103 1∙41×103 6∙12×10—2 9∙33×103 1∙27×103 5∙83×10—2 主拱中点处 1∙43×103 1∙11×103 2∙49×10—3 1∙51×103 1∙25×103 2∙75×10—3 1∙38×103 1∙04×103 2∙36×10—3 桥墩顶部 3∙01×104 1∙07×104 4∙53×10—2 3∙35×104 1∙29×104 4∙97×10—2 2∙93×104 1∙01×104 4∙33×10—2 桥墩底部 1∙69×105 1∙41×104 — 1∙82×105 1∙54×104 — 1∙57×105 1∙39×104 — 图6 塑性单元的弯矩—曲率以及应力—应变曲线．（a） 主梁梁拱结合处的弯矩—曲率以及（a′）应力—应变曲线；（b） 主梁1／4跨弯矩—曲率以 及（b′）应力—应变曲线 Fig．6 Moment-curvature curves and stress-strain curves of plastic elements：（a） moment-curvature curve and （a′） stress-strain curve of the girder￾arch joint part；（b） moment-curvature curve and （b′） stress-strain curve at 1／4of the main girder 各地震输入条件下‚主拱内各控制截面的内力 响应分布均表现出‚除主拱的梁拱结合部位弯矩接 近此处构件截面在弹性状态下所允许的最大弯矩 外‚其余各截面弯矩响应均较低．另外‚针对拱结构 自身的受力特点‚选取主拱中点处及1／4处的轴力 作为考察对象‚其轴力历时曲线如图7所示．从图 中可以看出‚主拱1／4跨处较主拱中点处的反应加 剧‚但其仍低于构件截面的抗压强度‚处于弹性范 围内． 桥墩底部的弯矩已超过截面在弹性状态下所允 许的最大弯矩‚其表层混凝土拉应力超过其抗拉强 度‚出现裂缝；而外层纵向钢筋也已进入屈服状态‚ 整个截面刚度出现退化．由图8所示的桥墩底部弯 矩—曲率以及应力—应变曲线可以看出‚尽管在桥墩 底部已出现塑性铰区‚但是塑性区开展范围较小‚且 截面在屈服弯矩作用下‚只能沿弯矩方向作有限转 ·1082· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷