VoL.26 No.4 李慧超等：双机架可逆冷连轧机组厚度分配途径 ·427· (3)在逐渐缩小c的区间的过程中，采用黄金 43轧制规程 分割法.不管区间左右两端点坐标的大小，均以 最终得出轧制规程表，见表4. 黄金分割点为新的端点之一，坐标较小的原端点 表4轧制规程表 为另一个新的端点.否则当这道次的富余量较大 Table 4 Rolling schedule 时会出现不收敛的情况，或厚度出现负值 道次h/mm e/% F/kN M/(kN-m)P/kW 改进后的程序框图如图5所示. 1.515024.2705.90 2.2 25 1.3000 14.2 876.67 4.2 53 、开始 3 1.1325 12.9878.31 1.5 23 4 0.9925 12.4 875.94 3.3 55 给定初值h(i=0n,末架速度，搜索区间C 0.875011.8 874.56 1.3 26 (0,1.5),给出e,C1=a+0.382(b-a),C2=a+b-C 0.80008.6 743.78 2.2 名 迭代解方程h-h上C,求h:求6f(h-,h)Cl 注：h为出口厚度，e为变形率，F为计算轧制力，M为轧 选代解方程(h-,h)-C,求h:求-6(h,h,)-C引 制力矩，P为功率 >香 4.4计算结果 用粘着区长度经验公式和连家创混合摩擦 是 模型相结合的方法计算出的轧制力与实测结果 q-C.C=C:,C:=a+0.86(b-a),f=f.C=C: 迭代解方程r(h,h)=C:求h, 的比较如表5所示.由表中数据可见，本文的方 求i=6h,h,)-C引 法可以在新规格钢种的开发过程中进行比较精 确的轧制力预报，精度可以控制在8%以内， b=C2,C:=a+0.86(b-a),C=C: 表5计算的轧制力和实测数据的比较 迭代解方程f(h-,h)C,求hA Table 5 Comparison between calculated force and meas- 求g-f(h.h)-Cl ured force 香b-ag 道次hmm h/mm F/kN F/kN 1 2.0000 1.5150 705.90 675.20 是 2 1.5150 1.3000 876.67 816.52 c-0.5(a+b) 3 1.3000 1.1325 878.31 813.31 迭代解方程f(h,h卢c求h 1.1325 0.9925 875.94 827.80 校验各种负荷 0.9925 0.8750 874.56 807.45 (结束) 6 0.8750 0.8000 743.78 693.24 注：h为进口厚度，h为出口厚度，F为计算轧制力，F,为 图5改进的综合等负荷函数法计算框图 Fig.5 Calculating frame of promoted integrated equal load function 5结论 (I)通过ANSYS模拟后得到最大压扁半径， 4规程设计实例 很好地处理了轧制力计算过程中的不收敛情况. (2)改进综合等负荷函数法的初始参数和逼 4.1原始条件 轧机类型为四辊双机架可逆轧机，轧辊尺寸 近方向，以避免迭代过程发散. 400mm×中160mm/400mm,最大允许轧制力为 (3)本方法可以顺利进行双机架可逆轧机的 规程分配.对实验数据计算分析后证实该方法可 1500kN,最大允许轧制力矩为10kNm,主电机 额定功率和转速分别为165kW和450m,总传 以满足生产需要和设备安全需要. 动比为3.18，总传动效率为0.95 参考文献 4.2工艺条件 原料型号Q215,坯料规格2mm×250mm,成 1梁国平.关于轧机的最佳负荷分配问题[】.钢铁， 1985,15(1):42 品厚度0.8mm.‘ 李慧超等 双 机架 可 逆 冷连 轧机组厚度 分 配 途 径 一 在 逐渐 缩 小 的 区 间 的过 程 中 ， 采 用 黄 金 分 割法 不 管 区 间左 右 两 端 点坐 标 的大 小 ， 均 以 黄金 分割 点为新 的端 点之 一 ， 坐标 较 小 的原端 点 为另一 个新 的端 点 否 则 当这道 次 的富余 量 较大 时会 出现 不 收敛 的情况 ， 或 厚度 出现 负值 改进 后 的程 序框 图如 图 所 示 轧 制 规 程 最 终得 出轧制 规 程 表 ， 见表 表 轧 制 规程 表 】 道 次 · 尸瓜 ，‘︸，内气 ‘，峙︸，、月‘﹃ ︸乙、︶凡内尸﹃、 … ，‘︶汽嘴 任巫 ￡ 尸瓜 名 给定初值械 二 ， ，末 架速 度 ， 搜 索区 间 ， ，给 出。 ， 一 ， 一 迭 代解方不野 一 ，卜 求气 求不 比 。 一 ，， 一 迭 代解 方 不彭 ，一，， 求八 求凡 比低 一 ， 一 ， ，均 一 ， 迭代解方 程厂 ‘一 ， ， 求 求关 比 ，一 ，， 。 一 注 ，为 出 口 厚 度 ， 为变 形 率 ， 为 计 算 轧 制力 ， 为轧 制 力 矩 ， 尸为功 率 计 算 结 果 用 粘 着 区 长 度 经 验 公 式 和 连 家 创 混 合 摩 擦 模 型 相 结 合 的方 法 计 算 出 的轧 制 力 与 实测 结 果 的 比较 如表 所 示 由表 中数据 可 见 ， 本文 的方 法 可 以在 新 规 格 钢 种 的 开 发 过 程 中进 行 比较 精 确 的轧 制 力预 报 ， 精度 可 以控 制 在 以 内 一 ‘ 拍 萨 迭 代解 方 程厂伍 一 ，， 求八 校验 各种 负荷 结束 表 计 算的轧制 力和 实测 数据 的 比较 代 道 次 八创 厂 洲 注 。 为进 口 厚度 ， ，为 出 口 厚度 ， 为计 算轧制 力 ， ，为 图 改进 的综 合等负荷函 数法 计 算框 图 翻 规 程 设 计 实例 原 始 条件 轧机 类 型 为 四辊 双机 架 可 逆 轧机 ， 轧辊 尺 寸 呻 冲 ， 最 大 允 许 轧 制 力 为 ， 最 大 允 许 轧制 力矩 为 · ， 主 电机 额 定 功 率 和 转 速 分 别 为 和 ， 总传 动 比 为 ， 总传 动 效率 为 工 艺 条 件 原料 型 号 ， 坯 料 规 格 ， 成 品厚度 结 论 通 过 模拟 后 得 到最 大 压 扁 半径 ， 很 好地 处 理 了轧制 力计 算过 程 中的不 收敛情 况 改进 综 合 等 负荷 函数法 的初 始 参 数 和 逼 近 方 向 ， 以避 免迭代 过程 发 散 本方 法 可 以顺 利 进 行 双 机 架 可 逆 轧机 的 规程 分 配 对 实验 数据 计 算分 析 后证 实该方法 可 以满 足 生 产 需 要 和 设 备 安全 需 要 参 考 文 献 梁 国 平 关 于 轧 机 的最 佳负荷 分 配 问题 钢 铁 ，