(5)工作辊与支承辊间接触应力条件 .1=0.318 q(D+D/9DxDo≤(o,) 2 9max=.5q0》: +1, P/2 D/2 πE: 式中 q。一2、支辊间沿辊身均布压力值， V1,.V2一工、支辊材料的波桑比值影 E1,E2一工、支辊材料中的弹性模量。 (6)辊系钢度（变形）条件 B- fs=fw+f,+fB≤(f) 支承辊弯曲挠度fw: ? fw=18,82D。{8a3-4aL2+L3+ 图2工作辊支承辊受力及尺寸关系 D一工作辊直径，D,一支承辊直径，·：· d一工作辊辊颈，d,一工作辊轴头直 64c82-1y 径，L一轧辊辊身长度，B一轧件宽度 C一支承辊轴承中心与辊身边缘距离。 支承辊剪切挠度f, i1=Gmb.ra-克+2c8:)r-1y P 工作辊、支承辊间压扁变形f: P f=1.3Et1og(235,5 2)P (6+D。 式中G一轧辊材料剪切模量。 (7)最大轧制压力的限制条件 P=B1:'Q,1.15o≤Pmax 式中， B一轧件轧制前后平均宽度影 1'一考虑轧辊压扁后变形区长度， Q。一应力状态系数影 σ一轧件变形阻力， 轧制压力(P)的计算应用inS公式t1。 (8)最大功率的限制条件 N≤Nmax 再考虑轧辊尺寸、重量、张力等参量的上、下边界约束条件。计算中约束条件为18~23 个。 三、轧辊直径优化设计结果及举例 以1700带钢热连轧机为例进行不同方案的优化计算，其结果如表1~3及图3~5所示。 74工作辊与 支承辊 间接触应力条件 ‘ 一 。 二 。 丫 。 。兰旦兰旦过 夕 三 ， 〕 共 一 兀 式 中 。 － 、 束辊 间沿辊身均布压力值， ” ， 一 工 、 支辊材料 的波桑 比值， ， － 工 、 支辊材料中的 弹性模量 。 辊系钢 度 变形 条件 ， ， 。 三〔 〕 支承辊弯曲挠度 二 户 ’卫，， 匕一 二 【下下 巴 一 丽 。 ‘ 一 “ 一 〔 会 一 〕 图 工 作辊 支承 辊受力及尺 寸关系 一工 作辊直径 。 一支承 棍直径， ， 一工 作辊辊颈， 一工 作辊轴 头宜 径 ， 一轧辊 辊身长度 一轧件 宽度主 一支承 辊轴承 中心 与辊 、 身边缘 距 离盆 支承辊剪切挠度 ， 兀 里 一 二 乙 。 〔 诀 一 一 〕 工 作辊 、 支承辊 间压扁变形 。 一﹄ 一一 一‘ · 毛石 式中 － 轧辊材料剪切 模量 。 最大轧制压力的 限制条件 二 。 矛 三 式 中 － 轧件轧制前后 平均宽度， 。 尹 － 考虑轧辊 压扁后 变形区长度， － 应力状态 系数， － 轧件变形阻力， 轧制压力 的计算应用 苗 公式 ‘ 。 最大功串的 限制条件 三 再考虑轧辊尺寸 、 重量 、 张力等参量 的上 、 下边界约束条件 。 计算中约束 条件为 个 。 三 、 轧辊 直径优 化设 计结果 及 举例 以 带钢 热连轧机为例进行不 同方案的优化计算 ， 其结果如 表 及图 所示