206土质边坡稳定分析一原理·方法.程序 如图8.12所示,理论解答的计算公式为 os a cos(8+a1+ sin('+8)sin(o-B) cos(8 +a)cos(B-a) (8.34) co( B -B)=sect(@+6+a-B), sin(+)cos(6 +a)-tan(@++a-B)(8.35) Vsin(φ"-B)cos(B-a) 式中:a为墙的相对铅直线的倾斜角;为提供最大土压力的滑裂面与水平线的夹角;B为 坡面倾角;Ka为主动土压力系数 主动土压力计算面 XK.tHose 图8.12考核通用条分法和库仑主动土压力一致性例([例82]) 此例,H=12m,c=0,φ=36°,y=2.1×98kNm3对两种工况的计算情况如表8示。图8.13 为STAB程序相应计算成果,图中1为初始滑裂面,2为临界滑裂面,成果与理论解一致。 表8.1考核通用条分法和库仑主动士压力一致性例 工况B 主动土压力P 临界滑裂面倾角B 理论值。计算值理论值 0.29 43.5 43.4 58.1 15 42.6 表8.2图814的四个重力式挡土墙的土压力(kN/m) Example (a)()(c)(d) Rankine 43240197703742118.9 Numerical433.00191.1936898120.33 图8.13工况1数值计算成果([例82])206 土质边坡稳定分析 原理 ⋅ 方法 ⋅ 程序 如图 8.12 所示 理论解答的计算公式为 2 2 2 cos( ) cos( ) sin( )sin( ) cos cos( ) 1 cos ( )         + − ′ + ′ − + + ′ − = δ α β α φ δ φ β α δ α φ α Ka (8.34) tan( ) sin( ) cos( ) sin( ) cos( ) cot( ) sec( ) φ δ α β φ β β α φ δ δ α β α β φ δ α β − ′ + + − ′ − − ′ + + − = ′ + + − (8.35) 式中 α 为墙的相对铅直线的倾斜角 βa为提供最大土压力的滑裂面与水平线的夹角 β 为 坡面倾角 Ka 为主动土压力系数 图 8. 12 考核通用条分法和库仑主动土压力一致性例 [例 8.2] 此例 H=12m, c=0, φ =36°, γ =2.1×9.8kN/m3 对两种工况的计算情况如表 8.1 示 图 8.13 为 STAB 程序相应计算成果 图中 1 为初始滑裂面 2 为临界滑裂面 成果与理论解一致 表 8. 1 考核通用条分法和库仑主动土压力一致性例 工况 主动土压力P 临界滑裂面倾角βa β δ Ka 理论值 计算值 理论值 计算值 1 15 10 0.29 43.5 43.45 58.1 57.75 2 15 20 0.28 42.6 42.56 56.8 57.70 表 8. 2 图 8.14 的四个重力式挡土墙的土压力(kN/m) Example (a) (b) (c) (d) Rankine 432.40 197.70 374.2 118.9 Numerical 433.00 191.19 368.98 120.33 图 8. 13 工况 1 数值计算成果 [例 8.2]