Vk+=2.4453 0.1854(74-002985) V(Vk+0.02985) RT8.314×294.3 =24154m3·kmol P 1013 0.1854(24154-02985) V1=2.4453 24154(24154+002985) 2.3704m32.kme 2=2.4453 01854(23704-0.02985) 2.3690m3.kmol 23704(23704+0.02985 01854(23690-002985 3=2.4453 2.3690m32.kmol 23690(23690+002985 =2.3690m3. kmol-1 则在T=2943K和p=1.013×103kPa时摩尔体积的计算值与实验值的相对百分偏差为 2370.27-2369×100%=0054 2370.27 9.工程设计中需要乙烷在3446kPa和93℃下的体积数据,已查到的文献值为002527m/kg,试应 用下列诸方法进行核算: (1)两参数压缩因子法; (2)三参数压缩因子法; (3)SRK方程法 (4)PR方程法 (5) Berthlot维里方程法。 解:查附录2的表2-1得到乙烷的特性常数为: 3054K,P2=4884MPa,O=0.098,M=30.070 (1)两参数压缩因子法 由T=27315+9333=36648(K),p=3446kPa和T,P2的数值可确定对比参数如下: 73054=120,p=P=3416×10° T36648 T P4.884×10°0.71 由T=1.20,P=0.71查图得 Z=0.86 因为pV=ZRr,则 ZRT0.86×8314×36648 3446×10 00006(m3/mol)=002527(m3/kg) 由上可知,乙烷体积的计算值与文献值相符。 参数压缩因子法8 取 则在 T=294.3K 和 p=1.013 3 10 kPa 时摩尔体积的计算值与实验值的相对百分偏差为 9. 工程设计中需要乙烷在 3446kPa 和 93.33℃下的体积数据，已查到的文献值为 0.02527 3 m kg / ，试应 用下列诸方法进行核算： （1） 两参数压缩因子法； （2） 三参数压缩因子法； （3） S-R-K 方程法； （4） P-R 方程法； （5） Berthlot 维里方程法。 解：查附录 2 的表 2-1 得到乙烷的特性常数为： 305.4 , 4.884 , 0.098, 30.070 T K p MPa M c c = = = =  （1） 两参数压缩因子法 由 T=273.15+93.33=366.48（K），p=3446kPa 和 T c ， c p 的数值可确定对比参数如下： 366.48 1.20, 305.4 r c T T T = = = 6 6 3.446 10 0.71 4.884 10 r c p p p  = = =  由 T r =1.20， r p =0.71 查图得 Z=0.86 因为 pV=ZRT,则 3 0.86 8.314 366.48 3446 10 ZRT V p   = =  =0.00076（ 3 m mol / ）=0.02527（ 3 m kg / ） 由上可知，乙烷体积的计算值与文献值相符。 （2） 三参数压缩因子法 3 1 0 8.314 294.3 2.4154 1013 RT V m kmol P  − = = =  ( ) ( ) 1 0.1854 0.02985 2.4453 0.02985 k k k k V V V V + − = − + ( ) ( ) 3 1 1 0.1854 2.4154 0.02985 2.4453 2.3704 2.4154 2.4154 0.02985 V m kmol − − = − =  + ( ) ( ) 3 1 2 0.1854 2.3704 0.02985 2.4453 2.3690 2.3704 2.3704 0.02985 V m kmol − − = − =  + ( ) ( ) 3 1 3 0.1854 2.3690 0.02985 2.4453 2.3690 2.3690 2.3690 0.02985 V m kmol − − = − =  + 3 1 V m kmol 2.3690 − =  2370.27 2369 100% 0.054 2370.27 −  =