,1190 北京科技大学学报 第32卷 挤压后的复合材料在I区的组织存在金属基体区， 织的颗粒大小情况，由图9看出，在900℃、挤压速 这是由于在较高的变形温度和较小的挤压速度下， 度为0.45 mm'min的条件下，反挤压后的复合材 复合材料基体的流动性高于颗粒，在挤压上升的过 料内部各位置的颗粒大小比较均匀，这是由于复合 程中优先于颗粒流动，导致此处的颗粒较少，易出现 材料在较高的变形温度和较小的挤压速度下，复合 无颗粒的金属基体区， 材料的成形性较好，颗粒受力均匀，颗粒随基体协调 图9为SCpA1复合材料在900℃0.45mm· 变形的能力很强， mn的条件下进行反挤压成形后，杯形件各区域组 100m 专M100m 图9900℃0.45 mm'm in时颗粒大小情况 Fig9 Particle size at 900C .45mm*min1 2.2.2高温反挤压参数对组织的影响 挤压速度的影响较大.图10为SCpA1复合材料在 研究发现，高体积分数SCpA1复合材料高温 不同变形条件下反挤压成形后，杯形件内角Ⅱ区的 反挤压成形的杯形件内部Ⅱ区的组织受变形温度和 组织情况.由图10(a)和图10(b)河以看出，在较低 100um 100m 1004m 图10杯形件Ⅱ区组织的SM图.(a)800℃A.5 mm'm in-:(b)850℃b.9mmmn-1:(c)900℃力.45 mm-m in-1 Fg10 SEM inages of cup shaped parts in AreaⅡ：(a)800℃A.5 mm'min；(b)850C力.9 mmmin-；(c)900'C.45 mm-m i-1北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 挤压后的复合材料在Ⅰ区的组织存在金属基体区． 这是由于在较高的变形温度和较小的挤压速度下‚ 复合材料基体的流动性高于颗粒‚在挤压上升的过 程中优先于颗粒流动‚导致此处的颗粒较少‚易出现 无颗粒的金属基体区． 图 9为 ＳｉＣｐ／Ａｌ复合材料在 900℃／0∙45ｍｍ· ｍｉｎ —1的条件下进行反挤压成形后‚杯形件各区域组 织的颗粒大小情况．由图 9看出‚在 900℃、挤压速 度为 0∙45ｍｍ·ｍｉｎ —1的条件下‚反挤压后的复合材 料内部各位置的颗粒大小比较均匀．这是由于复合 材料在较高的变形温度和较小的挤压速度下‚复合 材料的成形性较好‚颗粒受力均匀‚颗粒随基体协调 变形的能力很强． 图 9 900℃／0∙45ｍｍ·ｍｉｎ—1时颗粒大小情况 Ｆｉｇ．9 Ｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅａｔ900℃／0∙45ｍｍ·ｍｉｎ—1 图 10 杯形件Ⅱ区组织的 ＳＥＭ图．（ａ）800℃／4∙5ｍｍ·ｍｉｎ—1；（ｂ）850℃／0∙9ｍｍ·ｍｉｎ—1；（ｃ）900℃／0∙45ｍｍ·ｍｉｎ—1 Ｆｉｇ．10 ＳＥＭｉｍａｇｅｓｏｆｃｕｐ-ｓｈａｐｅｄｐａｒｔｓｉｎＡｒｅａⅡ：（ａ）800℃／4∙5ｍｍ·ｍｉｎ—1；（ｂ）850℃／0∙9ｍｍ·ｍｉｎ—1；（ｃ）900℃／0∙45ｍｍ·ｍｉｎ—1 2∙2∙2 高温反挤压参数对组织的影响 研究发现‚高体积分数 ＳｉＣｐ／Ａｌ复合材料高温 反挤压成形的杯形件内部Ⅱ区的组织受变形温度和 挤压速度的影响较大．图10为 ＳｉＣｐ／Ａｌ复合材料在 不同变形条件下反挤压成形后‚杯形件内角Ⅱ区的 组织情况．由图10（ａ）和图10（ｂ）可以看出‚在较低 ·1190·