tga。=合(-克2m元+-4Xga1-2 Zinva,) (4) (3)、(4)式也适用于直齿变位齿轮。 在试验设计时，可初取α。等于齿顶压力角aa,即 ae=aa=arccos-Yb Y 代入(3)式，求得的n通常都不是整数，然后，按大值取整数n。 本试验所用的齿轮试件参数如下： m=5mm,Z=30,x=0,齿顶高系数ha*=1,径向间隙系数c=0.25,齿根圆角半 径p.。=0.38mm,a,=20°，齿宽b=18~22mm。将上述有关数据代入（3)式，可求得 跨齿数n=9.51,圆整成n=10代入（4)式算得e点压力角（图3）a。=2555'35"。e点的 向径： R。=oe=Yb (5) cosa e 算得R。=78.364mm。这样，轮齿上力作用点e的位置就完全确定了。 二、齿根应力的计算 目前，在ISO、AGMA、TOCT等的齿轮承载能力计算法中，其齿根弯曲应力or的确 定，虽然都在弹性范围内有效，但σ并不是真实应力，而属于“比较应力”范畴。 现在我们所研究的是考虑轮齿弹塑性变形的轮 齿弯曲静强度，它已超出弹性范围，因而齿根的应 力分布规律和应力状态将比弹性范围内的复杂得 多。如果仿照弯曲疲劳强度计算的强度条件，把具 有微量残余变形的齿根应力作为“比较应力”σF 来处理，再用齿轮试验的方法，确定其相应的极限 应力011ms,然后建立强度条件0F≤0F11ms,这 样可把轮齿的弯曲静强度建立在可靠的基础上。这 种方法的最大优点，是它能与弹性范围内的疲劳强 度计算直接联系起来，而不必另搞一套计算公式。 载荷F。n作用点e的向径为R。,压力角为a。(图4)， 我们还是用30°切线法来确定齿根危险断面m一· 的位置，此危险断面上拉伸侧的名义弯曲应力o可 图4计算齿轮弯曲应力0：时的 用下式计算： 几何关系图 (6) 式中b一齿宽， m一模数， F,一分度圆上的圆周力 ye一法向力F,n作用于e点（图4）时的齿形系数。此处的yr,既不同于载荷作用于 47， ， 。 兀 一亏一 、 ‘ 兀 十 一 一 一 〕 、 式 也适 用 于直齿 变位 齿 轮 。 在试 验设 计 时 ， 可 初取 。 等于齿 顶压 力角 。 ， 即 巨 。 立 互 代入 式 ， 求 得的 通常都 不 是 整数 ， 然后 ， 按 大值取 整数 。 本试 验所 用 的 齿轮试件参数如下 ， ， ， 齿顶高系数 朴 ， 径 向间隙系数 ， 齿根 圃 角半 径 。 。 ， 。 ， 齿宽 。 将 上述有关数据 代入 式 ， 可 求得 跨齿数 ， 圆 整成 代 入 式 算得 点压 力角 图 。 ， ， 。 点的 向径 。 日 算得 。 。 这样 ， 轮齿 上力作用点 的位 置 就完全 确定了 。 二 、 齿根应 力的计算 卜 目前 ， 在 、 、 等的 齿轮承 载能 力计算法 中 ， 其齿根弯曲应 力。 ， 的 确 定 ， 虽 然都在弹 性范 围内有效 ， 但 并不 是真实应 力 ， 而属 于 “ 比较应力 ” 范畴 。 甘 现在我们所 研究 的是考虑轮齿弹塑 性变形 的 轮 齿弯曲静强 度 ， 它 已超 出弹 性范围 ， 因而齿根 的应 力分布规律 和 应 力状 态将 比弹 性范 围 内 的复 杂得 多 。 如 果仿照 弯曲疲 劳强 度计算的 强 度条件 ， 把 具 有微 残余变形 的 齿 根应 力作为 “ 比较应 力 ” 来处理 ， 再 用齿轮试 验的方 法 ， 确定其相应的极 限 应力。 ， ， ，二 。 ， 然后建立强 度条件 ， 《 ， ， 。 ， 这 样可 把 轮齿的 弯 曲静强 度建立在可 靠 的基 础 上 。 这 种 方法的最 大优点 ， 是它能 与弹 性范 围 内的疲 劳强 度计算直接联 系 起来 ， 而不 必 另搞一 套计算公式 。 载荷 。 作用 点 的 向径 为 。 ， 压 力角为 。 图 ， 我们还是用 。 。 切 线 法 来确定 齿 根危险断面 一 的 位置 ， 此危险断 面 上拉伸侧 的 名义 弯 曲应 力 可 用 下式 计算 西翌袜 ‘ 月 、 、 丁 ， ‘ 图 计算 齿 轮 弯 曲应 力 ， 时的 刀 。 何 类 系 图 。 万布 式 中 － 齿宽， － 模 数， － 分 度 圆 上的 圆周 力， ， － 法 向力 。 作用 于 点 图 时的齿形 系数 。 此处的 ， ， 既不 同于 载荷作用 于